指導(dǎo)性文件郵輪作為船舶工業(yè)界的明珠，具有體量大、載客量多、系舒適性要求高等特點(diǎn)。而郵輪艙室噪聲作為為避免郵輪建造完工后采取不必要的降噪補(bǔ)救措施，降低對(duì)船舶艙室布置、空船重量和造船成本的影響，高效地建造出低噪聲、高舒適性的郵輪，CCS組織制定了 1 2 2 5 52.2艙室噪聲源傳遞路徑 6 7 7 15 3.2基于經(jīng)驗(yàn)公式方法的噪聲預(yù)報(bào) 153.3基于數(shù)值計(jì)算方法的噪聲預(yù)報(bào) 17 23 34 34 35 35 37 37貨店、圖書館、棋牌室、花園酒廊、音樂臺(tái)、美1.4.7加速度級(jí)La：加速度與參考加速度之比的以10為底的對(duì)數(shù)乘以20，單位為分001.4.8速度級(jí)：速度與參考速度之比的以10為1.4.10結(jié)構(gòu)噪聲：郵輪固體構(gòu)件(如機(jī)器基座、船體結(jié)構(gòu)、通風(fēng)管路等)在激勵(lì)條件1.4.12噪聲自然衰減量：通風(fēng)和空氣調(diào)節(jié)系統(tǒng)的噪聲在傳播過程中，由于氣流同管壁的摩擦，部分聲能轉(zhuǎn)化為熱能，以及管道截面1.4.13隔聲量：艙壁或聲學(xué)舾裝構(gòu)件一側(cè)的入射聲功率級(jí)與另一側(cè)的透射聲功率級(jí)之t式中：R—隔聲量，dB；2.1.7本指南僅考慮與郵輪相關(guān)的噪聲源，如機(jī)械設(shè)泵泵2.1.8郵輪艙室主要噪聲源通常應(yīng)以設(shè)備結(jié)構(gòu)噪聲和空氣輻射噪聲的實(shí)測數(shù)據(jù)作為輸入2.2.1郵輪上噪聲主要通過空氣介質(zhì)和船體結(jié)構(gòu)兩種2.2.2.1機(jī)械設(shè)備空氣噪聲主要在距噪聲源較近或者含有噪聲源的艙室(如機(jī)艙、空調(diào)向其他2.2.2.2郵輪管道通風(fēng)噪聲主要由空調(diào)通風(fēng)系統(tǒng)產(chǎn)生，通過通風(fēng)管路及各元器件傳遞到2.2.3結(jié)構(gòu)傳遞噪聲主要是由主機(jī)等聲源經(jīng)由基座的振動(dòng)傳到船體結(jié)構(gòu)或由螺旋槳激2.3.1除特殊艙室外，空調(diào)通風(fēng)系統(tǒng)產(chǎn)生的噪聲是各在中高頻段；主機(jī)等設(shè)備結(jié)構(gòu)噪聲集中在中低頻，主要包括通風(fēng)噪聲，電器設(shè)備的運(yùn)行噪聲及機(jī)器設(shè)備傳遞到艙室健身房主要噪聲源包括通風(fēng)設(shè)備、空調(diào)設(shè)備、健身設(shè)備運(yùn)行的噪聲；舞廳、酒吧、多功能廳、電影院主要聲源包括音響設(shè)備運(yùn)行的噪聲；畫廊、超市、雜貨店、圖書館、棋牌室、花園酒廊、音樂廳、美容院、按摩室、吸煙室等公共場所主要聲源包括機(jī)器設(shè)所主要包括娛樂設(shè)備運(yùn)行的噪聲，如卡丁車、碰碰車、游樂場、水主要包括通風(fēng)噪聲，電器設(shè)備的運(yùn)行噪聲及機(jī)器設(shè)備傳遞到艙室主要包括各服務(wù)場所內(nèi)部設(shè)備運(yùn)行的噪聲，機(jī)器設(shè)備傳遞到艙室室主要包括控制室內(nèi)設(shè)備發(fā)出的噪聲及機(jī)器設(shè)備傳遞到艙室內(nèi)的噪M?螺旋槳數(shù)量；N?螺旋槳葉片數(shù)量；D?螺旋槳直徑，m；式中：La?柴油機(jī)加速度級(jí)，dB；參考加速度P5w式中：Lw?柴油機(jī)輻射聲功率級(jí)，dB；參考聲功率w0P是4否1是9否是否fr?發(fā)火率，可按下式計(jì)算：f?倍頻程中心頻率，Hz；Nc?氣缸數(shù)；S?沖程數(shù)。eaPLwewP68105812.4.4.2空調(diào)設(shè)備的輻射聲功率級(jí)見Lw=Lwc+10lg(QH2)-20①低壓風(fēng)機(jī)：Lw=91+10lg(P)②中高壓風(fēng)機(jī)：Lw=87+10lg(P)+10lg(H)-10①自由聲場條件：Lw=Lp+20lg(r)+11②半自由場條件：Lw=Lp+20lg(r)+8③混響聲場條件：Lw=Lp+10lg(V)-10lg(T)-14軸流風(fēng)機(jī)不同工況聲功率級(jí)修正值(dB)表2.4.4.3(1)4—848—4—8—式中：Δb—各頻帶聲功率級(jí)修正值dB），見表2.4.4.3(2)。各頻帶聲功率級(jí)修正值Δb(dB)表2.4.4.3(Δ05aP8PP7977472.4.6.3非往復(fù)式泵的輻射聲P2.4.6.4往復(fù)式活塞泵的輻射P9aP7977473.1.1為了對(duì)郵輪艙室噪聲進(jìn)行計(jì)算，評(píng)3.1.2.1基于經(jīng)驗(yàn)的簡化公式，通過分析具體船舶艙室離聲源的聲學(xué)路徑，估計(jì)出聲能3.1.2.2數(shù)值預(yù)報(bào)方法，一般低頻范圍內(nèi)采用有限元方法或邊界元等其它方法，中高頻計(jì)算源艙室的噪聲級(jí)計(jì)算透射進(jìn)相鄰艙室的空氣噪聲級(jí)計(jì)算相鄰艙室的結(jié)構(gòu)噪聲級(jí)3.2.1.2經(jīng)驗(yàn)公式方法的噪聲預(yù)報(bào)中，主要噪聲源的空氣噪聲和結(jié)構(gòu)噪聲特性應(yīng)由設(shè)計(jì)方提供，無法提供時(shí)可參計(jì)算源艙室的噪聲級(jí)計(jì)算透射進(jìn)相鄰艙室的空氣噪聲級(jí)計(jì)算相鄰艙室的結(jié)構(gòu)噪聲級(jí)計(jì)算相鄰艙室的噪聲級(jí)計(jì)算相鄰艙室的噪聲級(jí)計(jì)算相隔艙室的噪聲級(jí)3.2.2.1經(jīng)驗(yàn)公式方法逐個(gè)計(jì)算每計(jì)算相隔艙室的噪聲級(jí)心或某一墻面中，Q=2；當(dāng)聲源位于室內(nèi)某一邊線中點(diǎn)時(shí)，Q=4；當(dāng)聲源位于ΔR?考慮艙壁上有聲學(xué)覆蓋層時(shí)的修正。式中：Nλ0—設(shè)備機(jī)腳處振動(dòng)總級(jí)，dB，按下修正值Δi330000SFFt(n)—相隔艙室隔板的平均厚度，m；3.3.1.2低頻頻段的艙室噪聲計(jì)算一般采用有限元、邊界元或無網(wǎng)格方法等，中高頻頻3.3.2.1郵輪艙室噪聲數(shù)值方法預(yù)報(bào)首先應(yīng)確定相關(guān)噪聲源的噪聲譜及其分布情況；其次根據(jù)郵輪結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)圖，并結(jié)合郵輪艙室內(nèi)裝及減振3.3.2.2確定郵輪噪聲源，并獲取相關(guān)噪聲源譜數(shù)據(jù)如廠家提供的機(jī)械設(shè)備倍頻程結(jié)構(gòu)噪聲譜、空調(diào)設(shè)備噪聲功率譜等，也可以通過母型船現(xiàn) （3）建立中高頻域統(tǒng)計(jì)能量分析(SEA)模型，設(shè)置聲學(xué)相關(guān)參數(shù)，統(tǒng)計(jì)能量模型見圖3.3.2.5確定關(guān)注艙室噪聲聲壓級(jí)和傳遞路徑，根據(jù)規(guī)范評(píng)價(jià)噪聲水平。在給定的倍頻3.3.3.1基于有限元法的船舶振動(dòng)噪聲分析是將船舶結(jié)構(gòu)、聲場離散為若干單元，建立并求解整個(gè)船舶系統(tǒng)的動(dòng)力學(xué)方程矩陣，得到節(jié)點(diǎn)的Cs?結(jié)構(gòu)的阻尼矩陣；Ca?聲學(xué)的阻尼矩陣；Mss?結(jié)構(gòu)的質(zhì)量矩陣；Maa?聲學(xué)的質(zhì)量矩陣；0?流體的密度；}?結(jié)構(gòu)的位移向量；{pi}?聲壓向量；{st}?作用于結(jié)構(gòu)上的作用力向量；{Fat}?聲學(xué)激勵(lì)向量。（4）船舶結(jié)構(gòu)、聲場的單元尺寸需要滿足相應(yīng)的劃分要求。對(duì)于線率fmax，則所有線性單元的長度不大于其中c為聲速；（5）船舶結(jié)構(gòu)和聲場的交界面需要保持兩者的單元尺寸相近，并定義結(jié)構(gòu)單元和（6）以水線為基準(zhǔn)將舷側(cè)結(jié)構(gòu)分為兩個(gè)部分，水下部分的單（1）材料屬性主要指船舶結(jié)構(gòu)的材料特性和聲場的介質(zhì)特性，單元屬性應(yīng)選擇相應(yīng)材料（3）單元屬性主要包括船舶結(jié)構(gòu)和聲場的材料特性、介質(zhì)特性（2）提取艙室中間位置的聲壓作為該艙室的噪聲計(jì)算結(jié)果連續(xù)譜形式，如艙室內(nèi)聲（3）將連續(xù)譜聲壓級(jí)Lpi轉(zhuǎn)換為倍頻程或1/3倍頻程中心頻率對(duì)應(yīng)的聲壓級(jí)3.3.4.1基于統(tǒng)計(jì)能量法的船舶聲振動(dòng)分析是將船舶劃分成若干子系統(tǒng)，通過建立并求式中：[D]—n×λ階連接矩陣；（2）通過求解能量平衡方程得到各子系統(tǒng)的能量Ei，進(jìn)而求得各子系統(tǒng)的振動(dòng)參數(shù)。各Mi—第i個(gè)子系統(tǒng)的質(zhì)量，即空間聲場的空氣質(zhì)量。（1）一般應(yīng)對(duì)整船進(jìn)行結(jié)構(gòu)模型化，計(jì)算模型應(yīng)能表征閉合艙室子系統(tǒng)及（2）應(yīng)根據(jù)實(shí)際結(jié)構(gòu)的邊界條件和材料介質(zhì)特性等因素，確定相應(yīng)的子系統(tǒng)類（3）甲板、艙壁、肋板、強(qiáng)橫梁、（4）根據(jù)實(shí)船結(jié)構(gòu)圖紙，平板、曲板子系統(tǒng)一般為加筋結(jié)構(gòu)形式，至少（5）結(jié)構(gòu)子系統(tǒng)劃分時(shí)，子系統(tǒng)的尺寸應(yīng)盡可能大，確保子系統(tǒng)分析帶寬Δω內(nèi)的（1）激勵(lì)源的標(biāo)準(zhǔn)輸入?yún)?shù)為輸入功率倍頻程形式。設(shè)備對(duì)船體結(jié)構(gòu)的輸入功率主要包括設(shè)備的振動(dòng)通過機(jī)腳傳遞到基座及船體結(jié)（5）設(shè)備振動(dòng)對(duì)船體結(jié)構(gòu)的輸入功率P應(yīng)根據(jù)臺(tái)架試驗(yàn)所測得式中：v2—基座振動(dòng)速度均方值，m2/s（6）如臺(tái)架的基座結(jié)構(gòu)、設(shè)備的安裝方式(包括隔振器型號(hào)等)和實(shí)船相近，可以直接采用臺(tái)架上的基座振動(dòng)數(shù)據(jù)作用于SEA模型的基座結(jié)構(gòu)上；如不相近，可以通過阻抗換算3.3.5.2將上述3.3.5.1的計(jì)算結(jié)果與通風(fēng)噪聲計(jì)算結(jié)果進(jìn)行疊加，得到郵輪上各艙室通風(fēng)機(jī)聲源噪聲通風(fēng)機(jī)聲源噪聲管路系統(tǒng)各元件管路系統(tǒng)各元件氣流噪聲管路系統(tǒng)各元件噪聲自然衰減管路系統(tǒng)各元件剩管路系統(tǒng)各元件剩余氣流噪聲艙室空調(diào)通風(fēng)噪聲艙室空調(diào)通風(fēng)噪聲3.4.1空調(diào)通風(fēng)系統(tǒng)的預(yù)報(bào)主要包括空調(diào)的計(jì)算、管路系統(tǒng)氣流再生噪聲的計(jì)算等幾個(gè)主要方面，圖3.4.1為空調(diào)通風(fēng)系統(tǒng)噪聲預(yù)報(bào)3.4.2空調(diào)系統(tǒng)聲源噪聲一般應(yīng)由設(shè)備商提供實(shí)測數(shù)據(jù)，當(dāng)沒有實(shí)測結(jié)果也可按照第23.4.3.1空調(diào)管路系統(tǒng)的噪聲自然衰減主要來源于靜壓箱、直管道、彎頭、三通、變徑oaeL4πrSα」L4πrSα」式中：fco—截止頻率，按下式計(jì)算：面積修正系數(shù)Af，dB/m21101011237122392224123612340144591658798進(jìn)出風(fēng)口偏移角修正系數(shù)Loae(f<fco)表3.4.3.2(2)000000000000000–1–3–4–6010–2–3–6010–2–4–600–1–2–3–400–1–2–3–50123570468024690136N/AN/AN/AN/AN/AN/A進(jìn)出風(fēng)口偏移角修正系數(shù)Loae(f≥fco)表3.4.3.2(3)0N/AN/AN/AN/AN/AN/A0149024801234501234600124501235701223301246900246900112301247012358002469002580036對(duì)于進(jìn)出風(fēng)口的中心軸不在一條直線上時(shí)，見圖3.4.3.2，偏移角的計(jì)算方法按照下式式中：θ?進(jìn)出風(fēng)口偏移角，度；金屬直管的聲衰減(dB/m)3.4.3.4彎頭的自然衰減在管路系統(tǒng)的自然衰減起到一定的作用，尤其在具有內(nèi)襯的彎頭及中高頻率范圍較為顯著。表3.4.3.4(1)為無葉片方形彎頭自然衰減量，表3.4.3.4葉片方形彎頭自然衰減量，表3.4.3.4(3)為圓形彎頭的自然聲衰減量，其中f為倍頻程中心fw<4800115684fw>7603fw<4800114467fw>38047fw<48012fw>19033.4.3.5三通自然衰減，其噪聲能量可按照支管的截面積比例(或風(fēng)量分配比例)分配3.4.3.6變徑管自然衰減，遇到管道截面突變處所引起的自然S2?變徑后的管道截面積，m2。3.4.3.7風(fēng)口末端反射損失的大小同風(fēng)口面積、風(fēng)口位置及噪聲頻率等有關(guān)，具體可由式中：Lw?風(fēng)口傳入房間的聲功率級(jí),dB;心或某一墻面中，Q=2；當(dāng)聲源位于室內(nèi)某系數(shù)A、B表3.4.4.3(1)A(dB)B(dB)修正值K表3.4.4.3(2)K(dB)987654321式中：Lwc—彎頭的比聲功率級(jí)dB），是Nstr的函數(shù)，Nstr=fde/v。對(duì)于de—彎頭直徑，矩形彎頭de=10lgf下修正值Δb?頻帶聲功率級(jí)修正值見表3.4.4.5：θ0式中：Lwc—三通的比聲功率級(jí)，可根據(jù)v/va(分別為三通入口和出口的流速)和Nstr值由圖3.4.4.4(2)查得，圖3.4.4.4(2)僅適用于r/de=0.15(r為彎頭的曲率半徑，m)03.4.4.7各類送風(fēng)口/回風(fēng)口的全頻帶氣流噪聲聲功率級(jí)可由下式計(jì)算，各頻帶修正量ab截面風(fēng)速≤5m/s截面風(fēng)速≤5m/s喉部風(fēng)速≤7m/s喉部風(fēng)速≤7m/s喉部風(fēng)速≤7m/s-喉部風(fēng)速≤6m/s喉部風(fēng)速≤5m/s喉部風(fēng)速≤5m/s3.4.4.8孔板式送風(fēng)口的氣流LW=15+60lgv+30lgξ+10lgS3.4.5除采用本節(jié)方法對(duì)空調(diào)通風(fēng)系統(tǒng)的通風(fēng)噪聲進(jìn)行預(yù)報(bào)外，還可以采用CFD數(shù)值4.1.1空調(diào)系統(tǒng)的噪聲傳播至使用房間和周圍環(huán)境的噪聲級(jí)應(yīng)符合郵輪所要求的噪聲風(fēng)管內(nèi)的建議空氣流速(m/s)~~~~~~~~~~~4.1.6暴露在室外的設(shè)備，當(dāng)其噪聲達(dá)不到環(huán)境噪聲標(biāo)4.1.7空調(diào)系統(tǒng)產(chǎn)生的噪聲，當(dāng)自