建筑設(shè)計(jì)說明部分畢業(yè)設(shè)計(jì)一、工程概況：1、工程名稱：經(jīng)濟(jì)型高層旅館；2、工程位置：市；3、工程總面積：10326.24m,主樓十層，高30.0m,一層層高3.9m,標(biāo)準(zhǔn)層層高3.5m;裙樓共一層，高4.2m;4、結(jié)構(gòu)形式：現(xiàn)澆整體框架。二、建筑物功能與特點(diǎn)：該擬建的建筑位于市市，設(shè)計(jì)容：主樓為旅館，裙樓為旅館餐廳。此建筑占地面積1918.35m2,總建筑面積為10326.24m21、平面設(shè)計(jì)建筑朝向?yàn)槟媳毕颍矫娌贾脻M足長(zhǎng)寬比小于5,采用縱向7.2m、橫向6.0m、2.4m、6.0m的柱距，滿足建筑開間模數(shù)和進(jìn)深的要求。2、立面設(shè)計(jì)該建筑立面為了滿足采光和美觀需求，設(shè)置了大面積的玻璃窗。外墻面根據(jù)《98J1——工程做法》選用面磚飾面，不同分隔區(qū)采用不同的顏色區(qū)隔，以增強(qiáng)美3、防火防火等級(jí)為二級(jí)，安全疏散距離滿足房門至外部出口或封閉樓梯間最大距離小于35m,大房間設(shè)前后兩個(gè)門，小房間設(shè)一個(gè)門，滿足防火要求；室消火栓設(shè)在走廊兩側(cè)，每層兩側(cè)及中間設(shè)3個(gè)消火栓，最大間距25m,滿足間距50m的要求。.WORD版本..WORD版本.4、抗震建筑的平立面布置規(guī)則，建筑的質(zhì)量分布和剛度變化均勻，樓層沒有錯(cuò)層，滿足抗震要求。5、屋面屋面形式為平屋頂；平屋頂排水坡度為2%,排水坡度的形式為墊置坡度，排水方式為排水。屋面做法采用《98J1——工程做法》中柔性防水，聚苯乙烯泡沫塑料板保溫層屋面。(一)、自然條件1、工程地質(zhì)條件：詳見地質(zhì)勘查報(bào)告。3、防火等級(jí)：二級(jí)5、基本風(fēng)壓：Wo=0.35KN/m2,主導(dǎo)風(fēng)向：西北風(fēng)7、凍土深度：-0.8m(二)、工程做法1、屋面做法——高聚物改性瀝青卷材防水①4厚高聚物改性瀝青卷材防水層(帶砂、小片石，作為保護(hù)層)②20厚1:3水泥砂漿層找平層.WORD版本.③1:6水泥焦渣找2%坡，最薄處30厚④50厚聚苯乙烯泡沫塑料板保溫層⑤鋼筋混凝土基層2、樓面做法(1)房間、走道樓面——現(xiàn)制水磨石①12厚1:2.5水泥磨石樓面磨光打蠟②素水泥漿結(jié)合層一道③20厚1:3水泥砂漿找平層，上臥分隔條。④40厚C20細(xì)石混凝土墊層(后澆層)⑤鋼筋混凝土樓板(2)衛(wèi)生間樓面——鋪地磚①8厚地磚樓面，干水泥擦縫②撒素水泥面(灑適量清水)③20厚1:4干硬性水泥砂漿結(jié)合層④60厚C20細(xì)石混凝土向地漏找平，最薄處30厚⑤聚氨酯三遍涂膜防水層厚1.5~1.8或用其他防水涂料防水層，防水層周邊卷起高150⑥20厚1:3水泥砂漿找平層，四周抹小八字角⑦現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板(3)外墻面做法——面磚飾面①1:1水泥砂漿(細(xì)砂)勾縫②貼8厚面磚(在磚粘貼面上涂抹專用粘貼劑，然后粘貼)③6厚1:0.2:2水泥石灰膏砂漿找平層④6厚1:1:6水泥石膏砂漿刮平掃毛⑤6厚1:0.5:4水泥石灰砂漿打底掃毛(4)墻面做法——紙筋(麻刀)灰墻面②2厚紙筋(麻刀)灰抹面③9厚1:3石灰膏砂漿④5厚1:3:9水泥石膏砂漿打底劃出紋理(5)頂棚做法——鋁合金條板吊頂①0.6厚鋁合金條板面層②中龍骨U50x19×0.5中距為1000③大龍骨[60×30x1.5(吊頂附吊掛)中距為1000④Φ8螺栓吊桿，雙向吊點(diǎn)(中距1000一個(gè))⑤鋼筋混凝土板預(yù)留Φ6鐵環(huán)，雙向中距1000(6)散水做法：混凝土散水①50厚C15混凝土撒1:1水泥砂子，壓實(shí)趕光②150厚3:7灰土墊層③素土夯實(shí)向外坡4%結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算書.WORD版本.一、結(jié)構(gòu)布置及結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖的確定1、結(jié)構(gòu)布置(主樓)結(jié)構(gòu)平面布置(局部)如圖1所示。2~10層500×500300×7001~2層600×600圖1結(jié)構(gòu)平面布置圖2、確定梁柱截面尺寸：現(xiàn)澆樓板厚100mm,滿足h/la≥1/503、計(jì)算簡(jiǎn)圖的確定(見圖2)根據(jù)地質(zhì)資料，確定基礎(chǔ)頂面離室外地面為1100mm,由此求得底層層高為5.0m。各梁柱構(gòu)件的線剛度經(jīng)計(jì)算后列于圖2,其中在求梁截面慣性矩時(shí)考慮到現(xiàn)澆樓板的作用，邊跨梁取I=1.5I,中跨梁取I=2Io(Io為不考慮樓板翼緣作用的梁截面慣性矩)。3~8層柱：首層柱：圖2:結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖1、恒載計(jì)算(1)屋面框架梁線荷載標(biāo)準(zhǔn)值：4厚高聚物改性瀝青卷材防水層(三氈四油上鋪小石子)0.4KN/m220厚1:3水泥砂漿層找平層0.02×20=0.4KN/m21:6水泥焦渣找2%坡，最薄處30厚50厚聚苯乙烯泡沫塑料板保溫層0.05×0.5=0.025KN/m2鋼筋混凝土基層0.1×25=2.5KN/m2鋁合金條板吊頂0.12KN/m2粉刷2×(0.4-0.1)×0.02x17=0.2KN/m2因此，作用在頂層框架梁上的線荷載為：(圖3)(2)樓面框架梁線荷載標(biāo)準(zhǔn)值30厚水磨石地面(10mm面層，20mm水泥砂漿打底)0.65KN/m240厚C20細(xì)石混凝土墊層0.04×25=1.0KN/m2100厚鋼筋混凝土樓板0.1×25=2.5KN/m2鋁合金條板吊頂0.12KN/m2樓面恒載3~7層框架梁墻面粉刷0.25×0.55x25=3.44KN/m0.19×(3.3-0.65)×6.0=3.02KN/m(3.3-0.65)×0.02×2x17=1.80KN/m梁側(cè)粉刷2x(0.4-0.1)x0.02x17=0.2KN/m因此，作用在3~7層框架梁上的線荷載為(圖3):gHGI=geel=3.44+3.02+1.80=8.26KN/m2層框架梁邊跨填充墻自重0.19×(4.2-0.65)×6.0=4.05KN/m2墻面粉刷(4.2-0.65)×0.02×2x17=2.41KN/m2因此，作用在2層框架梁上的線荷載為(圖3):gHGI=grE?=3.44+4.05+2.41=9.90K(3)、屋面框架節(jié)點(diǎn)集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值E軸框架梁自重粉刷600高女兒墻自重粉刷框架梁傳來屋面自重次梁自重作用在次梁上的屋面自重框架梁傳來次梁自重頂層E軸節(jié)點(diǎn)集中荷載GE=32.18+2.47+4.51+2.69+26.19+44.83=112.87KNF軸框架梁自重及粉刷32.18+2.47=34.65KN框架梁傳來屋面自重框架梁傳來次梁自重44.83KN頂層F軸節(jié)點(diǎn)集中荷載G軸框架梁自重及粉刷框架梁傳來屋面自重次梁自重作用在次梁上的屋面自重框架梁傳來次梁自重頂層G軸節(jié)點(diǎn)集中荷載H軸框架梁自重及粉刷女兒墻自重及粉刷框架梁傳來屋面自重框架梁傳來次梁自重頂層H軸節(jié)點(diǎn)集中荷載G?H=34.65+7.2+26.19+30.36=98.40KN(4)3~8層樓面框架節(jié)點(diǎn)集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值E軸框架梁自重及粉刷34.65KN塑鋼窗自重2x1.8x1.75×0.45=2.84KN窗下墻自重0.29×0.9x(6.6-0.5)×6=9.55KN粉刷0.02×0.9×(6.6-0.5)×17=1.87KN外貼面磚0.08x0.9×6.1x19.8=8.70KN窗邊墻自重0.29×(6.6-0.5-2x1.8)×(3.3-1.55)×6=7.61KN粉刷0.02(6.6-0.5-2×1.8)×(3.3-1.55)x17=1.49KN外貼面磚0.08x(3.3-1.55)×2.5x19.8=6.93KN框架梁傳來樓面自重次梁自重0.25×0.55×6.0×25=20.61KN作用在次梁上的墻自重0.19x(3.3-0.55)x5.5×6=17.24KN粉刷2×0.02x(3.3-0.55)x5.5x17=10.29KN作用在次梁上的樓面自重框架梁傳來次梁自重框架柱自重0.5×0.5x3.3x25=20.63KN粉刷0.9×0.02×3.3×17=1.01KN外貼面磚0.08×0.5x3.3x19.8=2.61KN3~8層E軸節(jié)點(diǎn)集中荷載GE=34.65+2.84+9.55+1.87+8.70+7.61+1.49+6.93+23.25+5F軸框架梁自重及粉刷34.65KN縱墻自重6.1×(3.3-0.65)×0.19×6.0=18.43KN粉刷6.1×(3.3-0.65)×2×0.02x17=10.99KN扣除門洞重-2.1×0.9x(0.19×6.0+2×0.02×17)×2=-6.88KN框架梁傳來屋面自重次梁自重20.61KN作用在次梁上墻的自重及粉刷作用在次梁上的樓面自重框架梁傳來次梁自重框架柱自重粉刷3~8層F軸節(jié)點(diǎn)集中荷載GF=34.65+18.43+10.99-6.88+0.76+50.92+54.G軸框架梁自重及粉刷縱墻自重粉刷扣除門洞重框架梁傳來屋面自重作用在次梁上墻的自重及粉刷框架梁傳來次梁自重框架柱自重2×0.02x(3.3-0.55)×4.0×17=7.48KN3~8層G軸節(jié)點(diǎn)集中荷載Gc=34.65+18.43+10.99-6.88+0.76+50.92+37.83+20.6框架梁傳來樓面自重框架梁傳來次梁自重框架柱自重粉刷加面磚3~8層H軸節(jié)點(diǎn)集中荷載Gn=34.65+38.99+23.25+37.83+20.63(5)2層樓面框架節(jié)點(diǎn)集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值E軸框架梁自重及粉刷塑鋼窗自重.WORD版本.窗下墻自重粉刷外貼面磚窗邊墻自重粉刷外貼面磚框架梁傳來樓面自重次梁自重作用在次梁上的墻自重粉刷0.02×0.9x(6.6-0.6)×17=1.84KN0.08×0.9×6.0×19.8=8.55KN0.29×(6.6-0.6-2x1.8)×(4.20.02×(6.6-0.6-2x1.8)×(4.2-1.55)×17=2.16KN2×0.02x(4.2-0.55)×5作用在次梁上的樓面自重61.30KN框架梁傳來次梁自重框架柱自重0.6x0.6×4.2×25=37.80KN粉刷1.2×0.02×4.2×17=1.71KN外貼面磚0.08×0.6×4.2x19.8=3.99KN2層E軸節(jié)點(diǎn)集中荷載Ge=34.65+4.29+9.40+1.84+8.55+11.07+2.16+9.65+23.F軸框架梁自重及粉刷34.65KN縱墻自重6.0x(4.2-0.65)×0.19×6.0=24.28KN粉刷6.0x(4.2-0.65)×2×0.02×17=14.48KN扣除門洞重門重框架梁傳來屋面自重框架梁傳來次梁自重框架柱自重粉刷—6.88KN2x0.02×4.2×17=2.86KN2層F軸節(jié)點(diǎn)集中荷載Gr=34.65+24.28+14.48-6.88+0.76+50.92+59.23+37.80+2.86=218.10KNG軸框架梁自重及粉刷34.65KN縱墻自重24.28KN粉刷14.48KN扣除門洞重-6.88KN門重0.76KN框架梁傳來屋面自重50.92KN次梁自重15.47KN作用在次梁上墻的自重及粉刷0.19x(4.2-0.55)x3.8x6.0=15.81KN2×0.02×(4.2-0.55)×3.作用在次梁上的樓面自重框架梁傳來次梁自重框架柱自重37.80KN粉刷2.86KN2層G軸節(jié)點(diǎn)集中荷載Gc=34.65+24.28+14.48-6.88+0.76+50.92+40.4H軸框架梁自重及粉刷墻體自重框架梁傳來樓面自重框架梁傳來次梁自重框架柱自重粉刷及面磚3~8層H軸節(jié)點(diǎn)集中荷載G?H=34.65+46.96+23.25+40.44+37(6)恒載作用下結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖(圖3)2、樓面活荷載計(jì)算樓面活荷載作用下結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖4所示。圖中各荷載計(jì)算如下：(1)、屋面框架梁線荷載標(biāo)準(zhǔn)值(2)、樓面框架梁線荷載標(biāo)準(zhǔn)值pHG=PFE=2.0×3.3=6.6K.WORD版本.FEE圖3:恒載作用下結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖圖4:活荷載作用下結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖由框架梁傳來的屋面荷載由框架梁傳來次梁荷載H軸：由框架梁傳來的屋面荷載由框架梁傳來次梁荷載(4)、樓面框架節(jié)點(diǎn)集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值E軸：由框架梁傳來的屋面荷載由框架梁傳來次梁荷載F軸：由框架梁傳來的屋面荷載由框架梁傳來次梁荷載G軸：由框架梁傳來的屋面荷載由框架梁傳來次梁荷載H軸：由框架梁傳來的屋面荷載對(duì)于框架結(jié)構(gòu)T=(0.08~0.1)n,T=0.64~0.8,取T=0.7則woT2=0.40×0.72=0.2,所以ξ=1.25地面粗糙程度為C類v=0.63對(duì)于矩形平面μs=1.3;μz可查荷載規(guī)，當(dāng)查得的μz<1.0時(shí)，取μz=1.0。將風(fēng)荷載換算成作用于框架每層節(jié)點(diǎn)上的集中荷載，計(jì)算過程如表2所示。表中A為一榀框架各層節(jié)點(diǎn)的受風(fēng)面積，計(jì)算結(jié)果如圖5所示。橫向風(fēng)荷載計(jì)算表2層次987654321.WORD版本.(1)、計(jì)算簡(jiǎn)圖，見圖5。003300330033圖5:風(fēng)荷載作用下結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖(2)、柱Kc值混凝土強(qiáng)度等級(jí)慣性矩Ic.WORD版本.21(3)、柱Kb值3~10層G軸柱：H軸柱：F軸柱：E軸柱：底層H軸柱：G軸柱：F軸柱：E軸柱：框架柱D值計(jì)算表4E軸3~10層32層底層(6)、側(cè)移①由彎曲和剪切變形產(chǎn)生的位移△M底層：②由軸向變形產(chǎn)生的位移△N頂點(diǎn)位移△=1、豎向恒載作用下的力計(jì)算,滿足要求。豎向恒載作用下的力計(jì)算采用分層法。(1)、荷載簡(jiǎn)化圖3中梁上分布荷載由矩形和梯形兩部分組成，在求固端彎矩時(shí)，將梯形分布荷載及三角形荷載化作等效均布荷載。頂層：HG跨(α=1.65/4.5=0.367)FE跨(α=1.65/6=0.275)3~7層：HG跨(α=1.65/4.5=0.367)FE跨(α=1.65/6=0.275)(2)柱的線剛度調(diào)整由于取出中間一層分析，柱(除底層)的線剛度取框架柱實(shí)際線剛度的0.9倍。3~8層1.58x10?3×0.9=1.422×10?3(3)、彎矩分配系數(shù)節(jié)點(diǎn)標(biāo)號(hào)見圖6(中間層省略)節(jié)節(jié)節(jié)節(jié)節(jié)節(jié)圖6:節(jié)點(diǎn)標(biāo)號(hào)節(jié)點(diǎn)12:(4)、桿件固端彎矩.WORD版本..WORD版本.(5)、分層法求力具體過程見圖7,求得桿端力后，通過靜力平衡條件，可求得相應(yīng)的剪力和軸力，見圖8,9,10。(1)荷載簡(jiǎn)化PsHc=(1-2α2+α3)PsHc=(1-2×0.3672PsFE=(1-2α2+α3)gsFE=(1-2×0.2752+0.275PAG=(1-2α2+α3)PAG=(1-2×0.3672+0.36PFE=(1-2α2+α3)gFE=(1-2×0.2752+0.27(2)桿件固端彎矩(3)分層法求力具體過程見圖11,同理，可求得相應(yīng)的剪力和軸力，見圖12,13,14。3、雪荷載力計(jì)算桿件固端彎矩：4、風(fēng)載下力計(jì)算風(fēng)荷載作用下的結(jié)構(gòu)計(jì)算如圖5所示。力計(jì)算采用D值法，計(jì)算過程見圖15和圖16,其中可通過有關(guān)表格查得反彎點(diǎn)高度yo。風(fēng)荷載下的彎矩圖見圖17·柱軸力和梁剪力圖見圖18b.314p.301b.326p.256WORD版本.圖7:恒載下分層法求桿端彎矩ps.84ps.84ps.84ps.27HFFE圖9:恒載下梁的剪力圖(KN).WORD版本..WORD版本.4504508474.023686.789054.8133125.HGH圖10:恒載下柱的軸力圖(KN)圖11:活荷載下分層法求桿端彎矩Hb.793.27b.793.27FG圖12:活荷載作用下的彎矩圖(KNm)E圖13:活荷載下梁的剪力圖(KN).WORD版本.HEHE圖14:活荷載下柱的軸力圖(KN).WORD版本.P7=21.18KNK=0.68K=1.33K=1.16V8H=3.37V8G=5.29V8F=4.87K=0.68K=1.33K=1.16V7H=7.77V7G=12.20V7F=11.22K=0.68K=1.33K=1.16V6H=11.93V6G=18.75V8F=17.24K=0.68K=1.33K=1.16V5H=15.87V5G=24.93V5F=22.93K=0.68K=1.33K=1.16V4H=19.57V4G=30.74V4F=28.27K=0.68K=1.33K=1.16V3H=23.03V3G=36.18V3F=33.28K=0.71V2H=25.60V2G=43.37K=0.54K=1.07V1H=33.85V1G=42.5a=0.203a=0.203K=0.51K=0.51V4E=15.64K=0.51K=0.31V1E=31.28圖15:風(fēng)荷載下剪力在各柱間分配(KN).WORD版本.M上=7.78M上=13.62M上=12.30M下=3.34M下=6.69M下=5.88M上=15.38M上=21.50M上=20.07M下=10.26M下=18.76M下=16.96M上=21.65M上=33.04M上=30.84M下=17.72M下=28.83M下=26.06M上=28.80M上=43.93M上=41.01M下=23.57M下=38.34M下=34.66M上=35.52M上=50.72M上=46.65M下=29.06M下=50.72M下=46.65M上=38.00M上=59.70M上=54.91M下=38.00M下=59.70M下=54.91M上=48.38M上=91.08M上=82.87M下=59.14M下=91.08M下=82.87M上=55.85M上=85.13M上=79.53M下=130.32M下=147.47M下=142.62M下=18.83M上=28.39M上=33.90圖16:風(fēng)荷載下反彎點(diǎn)及柱端彎矩求解H21.5026.3945.7054.9f圖17:風(fēng)荷載下彎矩圖(KNm)EE圖18:風(fēng)荷載下柱的彎矩和梁的剪力圖本設(shè)計(jì)僅考慮水平地震作用即可，并可采用基底剪力法計(jì)算水平地震作用力。由于該結(jié)構(gòu)的剛度比較均勻，可取一個(gè)計(jì)算單元進(jìn)行計(jì)算。1、分層計(jì)算重力荷載代表值：(1)女兒墻自重7.20×2=14.2KN(2)屋面自重：屋面面積：6.6x(12.9+0.6)=89.11m2連梁：3.44x(4.5+6.0)+2.7x2.4=42.60KN次梁：42.60KN(4)墻重(扣門窗洞口加門窗自重)外墻：(6)0.5倍雪荷0.5x0.5x89.11=22.28KN8層重力荷載代表值：742.81KN3~7層：(1)樓面自重：樓面面積：(3)墻重(扣門窗洞口加門窗自重)墻：(27.53+20.0+23.3)×(5)0.5倍樓面活荷載0.5x2.0×85.14=85.14KN3~7層重力荷載代表值：980.31KN(1)樓面自重：363.55KN(3)墻重(扣門窗洞口加門窗自重)墻：(27.53+35.87)+(20.02+25.24)+(23.3+26.60)=158.56KN(4)柱重21.64+22.43+39.51+40.66=124.24KN(5)0.5倍樓面活荷載0.5x2.0×85.14=85.14KN2層重力荷載代表值：1042.97KN(3)墻重(扣門窗洞口加門窗自重)墻：(35.87+25.24+26.60)×2=175.42KN(4)柱重(39.51+40.66)×2=160.34KN(5)0.5倍樓面活荷載0.5x2.0×85.14=85.14KN首層重力荷載代表值：1105.63KN各層重力荷載代表值為：.WORD版本.2、自振周期計(jì)算按頂點(diǎn)位移法計(jì)算，考慮輕質(zhì)填充墻對(duì)剛度的影響，取基本周期調(diào)整系數(shù)α0=0.8。計(jì)算公式為T?=1.7α?！藺,,式中△,為頂點(diǎn)位移(單位為m),按D值法計(jì)算，見表5。橫向框架頂點(diǎn)位移計(jì)算表5層次876543213、橫向地震作用地震作用按7度Ⅱ類場(chǎng)地，地震動(dòng)參數(shù)區(qū)劃的特征周期分組按一組考慮，則Tg=0.35,αmax=0.12,采用底部剪力法計(jì)算。由于Ti=0.78>1.4T=0.49s,故應(yīng)考慮頂部附加地震作結(jié)構(gòu)底部剪力為：頂點(diǎn)附加地震作用為：計(jì)算結(jié)果列于表6。各層地震作用及樓層地震剪力表6層次H876543214、變形驗(yàn)算結(jié)果列于表7。變形驗(yàn)算表7層次層間剪力Vi層間剛度層高層間相對(duì)彈性轉(zhuǎn)角87654321地震作用下結(jié)構(gòu)力計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖所示，地震作用力沿豎向呈倒三角形分布。力計(jì)算也采用D值法，其計(jì)算過程如圖19和20所示，其結(jié)果如圖21和22所示。.WORD版本..WORD版本.K=0.68V8H=17.83a=0.399K=1.16V8F=25.77K=0.68K=1.33V7G=44.68K=1.16V7F=41.09K=0.68V6H=40.87K=1.33V6G=64.21K=1.16V8F=59.06K=0.68K=1.33K=1.16V5F=74.90K=0.68V4H=60.59K=1.33V4G=95.17K=1.16K=0.68V3H=67.66K=1.33N3G=106.28K=1.16V3F=97.76V2H=70.20K=0.71V2F=108.19K=0.54K=1.07V1G=105.5V1F=100.76圖19:地震作用下剪力在各柱間分配(KN).WORD版本..WORD版本.M上=35.03M下=11.99M上=73.49M下=62.10M上=64.15M下=43.66M上=75.20M下=61.52M上=87.88M下=71.90M上=89.22M下=89.22M上=92.95M下=139.43M上=109.47M下=319.81M上=41.19M上=57.03M上=53.92M下=17.65M下=31.13M上=56.31M上=78.74M上=53.92M下=37.54M下=68.71M下=31.13M上=74.18M上=133.97M上=105.63M下=60.69M下=98.74M下=89.26M上=94.09M上=143.50M上=133.97M下=76.98M下=125.22M下=113.20M上=109.97M上=157.03M下=89.98M下=157.03M上=111.64M上=175.36M上=161.30M下=111.64M下=175.36M下=161.30M上=132.68M上=249.75M上=227.20M下=162.16M下=249.75M下=227.20M上=139.34M上=212.39M上=198.40M下=325.13M下=367.91M下=355.78圖20:各柱反彎點(diǎn)及柱端彎矩201.62fHFGF圖21:地震作用下彎矩圖(KNm)E-366.92-366.92圖22:地震作用下柱軸力和梁剪力圖根據(jù)以上力計(jì)算結(jié)果，即可進(jìn)行各梁柱各控制截面上的力組合，其中梁的控制截面為梁端及跨中，每層共有9個(gè)截面。柱每層有兩個(gè)控制截面，及柱頂和柱底。為了施工方便，對(duì)梁端彎矩進(jìn)行調(diào)幅(只對(duì)恒載和活載下彎矩進(jìn)行調(diào)幅),結(jié)果見圖23和圖24。力組合見表8到表13.WORD版本..WORD版本.圖23:恒荷載下經(jīng)彎矩調(diào)幅后的梁彎矩圖(KNm)圖24:活荷載下經(jīng)彎矩調(diào)幅后的梁彎矩圖(KNm).WORD版本.內(nèi)力組合取值可變荷載效應(yīng)控制的組合永久荷載效應(yīng)控制M-1.2Mo+N-1.2NotN-1.2Na+N-1.35Ne+N8生此MN柱底MN7柱項(xiàng)MN柱底MN6生頂MN柱底MN6柱頂MN柱底MN4柱頂MN生此MN5MN生民MN非抗震內(nèi)力組合取值可變荷載效應(yīng)控制的組合永久荷載效應(yīng)控制M-1.2Mo+M-1.2MG+M-1.35Mo+XE(1.2Ma+1.3NN-1.2NG+N-1.2NG+N-1.35NG+2柱M頂N柱M底N1柱M頂N柱M底N表98柱M頂N柱M底N7柱M頂N柱M底N6柱M頂N柱M底N內(nèi)力組合取值可變荷載效應(yīng)控制的組合永久荷載效應(yīng)控制M-1.2Ma+M-1.2MG+M-1.35Ma+XN-1.2Na+N-1.2Na+N-1.35No+5柱M頂N柱M底N4柱M頂N柱M底N3柱M頂N柱M底N2柱M頂N柱M底N1柱M頂N柱M底N非抗震內(nèi)力組合取值可變荷載效應(yīng)控制的組合永久荷載效應(yīng)控制M-1.2MG+M-1.2Mo+M-1.35Ma+XN-1.2NG+N-1.2Ng+N-1.35Na+8柱M頂N柱M底N7柱M頂N柱M底N6柱M頂N柱M底N5柱M頂N柱M底N4柱M頂N柱M底N3柱M頂N柱M底N非抗震內(nèi)力組合取值可變荷載效應(yīng)控制的組合永久荷載效應(yīng)控制M-1.2MG+M-1.2Ma+M-1.35Ma+N-1.2NG+N-1.2Na+N-1.35NG+2柱M頂N柱M底N1柱M頂N柱M底N表118柱M頂N柱M底N7柱M頂N柱M底N6柱M頂N柱M底N非抗震內(nèi)力組合取值可變荷載效應(yīng)控制的組合永久荷載效應(yīng)控制M-1.2Mc+M-1.35Mo+N-1.2Na+N-1.2Na+N-1.35Na+5柱M頂N柱M底N4柱M頂N柱M底N3柱M頂N柱M底N2柱M頂N柱M底N1柱M頂N柱M底N.WORD版本.2.此處符號(hào)β為考慮樓層層數(shù)的活荷載折減系數(shù)，1~2層取0.65,3~4層取0.70,5~6層取0.85,7~8層取1.0.WORD版本.E軸柱剪力組合非抗震內(nèi)力組合取值VS7654321F軸柱剪力組合非抗震內(nèi)力組合取值VV87654321內(nèi)力組合取值VV87654321內(nèi)力組合取值VV87654321187654321876543211187654321層截面非抗震內(nèi)力組合取值次部位M-1.2Ma+M-1.2Mo+0.9×M-1.35Mo+8支HG左GF左座E跨中V-1.2No+0.9×支HG左F左座E.WORD版本.框架橫梁內(nèi)力組合層截面非抗震內(nèi)力組合取值次部位M-1.2Mo+M-1.2Mo+0.9*M-1.35Mo+7支H座E跨中V-1.2Ng+0.9×支H座E.WORD版本.框架橫梁內(nèi)力組合層截面非抗震內(nèi)力組合取值次部位M-1.2Mo+M-1.2Mo+0.9*M-1.35Mo+6支H座E干32.31跨中V-1.2Na+0.9×支HG座EWORD版本層截面非抗震內(nèi)力組合取值次部位M-1.2Ma+M-1.2Ma+0.9×M-1.35Ma+5支HG左干37.11F左座E跨中V-1.2Na+0.9×支HG左F左座EWORD版本層截面非抗震內(nèi)力組合取值次部位M-1.2Ma+M-1.2Mo+0.9×M-1.35Mo+4支HG左F左座E跨中V-1.2Na+0.9×支HG左F左F右座E層截面內(nèi)力組合取值次部位M-1.2Mo+M-1.2Mo+0.9*M-1.35Mo+3支H干36.31天69.35座E天61.12跨中V-1.2Ng+0.9×支H座E層截面非抗震內(nèi)力組合取值次部位M-1.2Mo+M-1.2Mo+0.9×M-1.35Mo+2支HG左F左干83.91座E跨中-V-1.2Na+0.9×支HG左GF左座EWORD版本框架橫梁內(nèi)力組合層截面非抗震內(nèi)力組合取值次部位M-1.2Mg+M-1.2Ma+0.9×M-1.35Ma+1支HG左F左座E跨中V-1.2No+0.9×支HG左F左座E注：1.震調(diào)整系數(shù)γRE,抗彎取0.75,抗剪取0.852.MGE為相應(yīng)于本跨的rRE(1.2MG'+1.3ME)max,見表3.彎矩單位為KNm,剪力單位為KN.WORD版本.七、梁柱截面配筋計(jì)算框架梁、柱截面配筋除滿足承載力要求外，對(duì)于梁和eo/ho>5.5的偏心受壓柱還應(yīng)滿足裂縫寬度要求。(一)梁的配筋計(jì)算(1)梁的支座截面考慮了柱支座寬度的影響，按支座邊緣截面的彎矩計(jì)算，其值柱的支承寬度，1~2層b=600mm,3~8層b=500mm.按上式的計(jì)算結(jié)果列入表15中。梁支座邊緣彎矩計(jì)算表15.WORD版本.截面支座內(nèi)力bM截面支座內(nèi)力bM位置m位置G左—8G左—7G左—6G左—5G左—2G左—1F左—8F左—7F左—6F左—5G話—3F左—3F左—2F左—1F右—8F右—7F右—6F右—5F右—3F右—2F右—1(2)計(jì)算縱向受拉鋼筋當(dāng)梁下部受拉時(shí)，按T形截面設(shè)計(jì)，當(dāng)梁上部受拉時(shí)按矩形截面設(shè)計(jì)。對(duì)于FE跨翼緣計(jì)算寬度當(dāng)按跨度考慮時(shí)，按梁間距考慮時(shí)，b=b+s,=250+3050=3300mm;按翼緣高度考慮，b,/h?=100/510=0.2>0.1,無須考慮這種情況。故取h,=2000mm。梁縱向鋼筋選HRB400級(jí)鋼(f,=f'=360N/mm2),ξb=0.518。下部跨間截面按單筋T形截面計(jì)算。因?yàn)閷儆诘谝活怲形截面，同理HG,GF跨梁也為第一類T形截面。具體計(jì)算過程見表16FE中—8彎矩設(shè)計(jì)值5選配鋼筋獨(dú)182獨(dú)18實(shí)配面積FE中—7彎矩設(shè)計(jì)值5選配鋼筋獨(dú)18亞182業(yè)82業(yè)82業(yè)82業(yè)8實(shí)配面積彎矩設(shè)計(jì)值5選配鋼筋2業(yè)2o2業(yè)20實(shí)配面積彎矩設(shè)計(jì)值5選配鋼筋3業(yè)20實(shí)配面積.WORD版本.HG中—4GF中—4|FE中—4|彎矩設(shè)計(jì)值5選配鋼筋2蟲203生203業(yè)202業(yè)20實(shí)配面積彎矩設(shè)計(jì)值85選配鋼筋2業(yè)203生202業(yè)203業(yè)204業(yè)202業(yè)20實(shí)配面積彎矩設(shè)計(jì)值5選配鋼筋5業(yè)202業(yè)204業(yè)20實(shí)配面積HG中—G左—1G右—1CF中—F左—1F右—1FE中—1彎矩設(shè)計(jì)值選配鋼筋5業(yè)223業(yè)22實(shí)配面積(3)梁斜截面受剪承載力計(jì)算VREVmax=223.87KN<0.2β.fbh?=0.2×1.0×14.3×250×51故截面尺寸滿足要求。對(duì)于HG、FE跨，梁端加密區(qū)箍筋取4肢φ8100,箍筋用HRB235級(jí)鋼筋加密區(qū)長(zhǎng)度取0.85m,非加密區(qū)箍筋取4肢φ8150,對(duì)于箍筋設(shè)置滿足要求。對(duì)于GF跨，梁端加密區(qū)箍筋取4肢φ10100,箍筋用HRB235級(jí)鋼筋則=350.78KN>223.87KN由于跨度小，加密區(qū)長(zhǎng)度取整跨。其余計(jì)算過程見表17表17層次截面梁端加密區(qū)非加密區(qū)實(shí)配鋼8H雙肢φ8@100(1.01)雙肢中8@150(1.01)G左雙肢φ8@100(1.01)雙肢中8@150(1.02)雙肢中8@100(1.01)雙肢中8@150(1.03)F左雙肢中8@100(1.01)雙肢中8@150(1.04)雙肢中8@100(1.01)雙肢φ8@150(1.05)E雙肢中8@100(1.01)雙肢中8@150(1.06)7H雙肢中8@100(1.01)雙肢φ8@150(1.02)G左雙肢中8@100(1.02)雙肢中8@150(1.03)雙肢中8@100(1.03)雙肢φ8@150(1.04)F左雙肢中8@100(1.04)雙肢φ8@150(1.05)雙肢φ8@100(1.05)雙肢φ8@150(1.06)E雙肢中8@100(1.06)雙肢φ8@150(1.07)6H雙肢中8@100(1.07)雙肢φ8@150(1.08)G左雙肢中8@100(1.08)雙肢φ8@150(1.09)雙肢中8@100(1.09)雙肢φ8@150(1.10)F左雙肢φ8@100(1.10)雙肢φ8@150(1.11)雙肢中8@100(1.11)雙肢φ8@150(1.12)E雙肢φ8@100(1.12)雙肢φ8@150(1.13)5H雙肢中8@100(1.13)雙肢φ8@150(1.14)G左雙肢中8@100(1.14)雙肢φ8@150(1.15)雙肢中8@100(1.15)雙肢φ8@150(1.16)F左雙肢中8@100(1.16)雙肢中8@150(1.17)雙肢中8@100(1.17)雙肢φ8@150(1.18)E雙肢中8@100(1.18)雙肢中8@150(1.19)4H雙肢中8@100(1.19)雙肢φ8@150(1.20)G左雙肢中8@100(1.20)雙肢中8@150(1.21)雙肢中8@100(1.21)雙肢φ8@150(1.22)F左雙肢中8@100(1.22)雙肢φ8@150(1.23)雙肢中8@100(1.23)雙肢φ8@150(1.24)E雙肢中8@100(1.24)雙肢中8@150(1.25)3H雙肢中8@100(1.25)雙肢φ8@150(1.26)G左雙肢中8@100(1.26)雙肢φ8@150(1.27)雙肢中8@100(1.27)雙肢φ8@150(1.28)F左雙肢中8@100(1.28)雙肢φ8@150(1.29)雙肢φ8@100(1.29)雙肢φ8@150(1.30)E雙肢中8@100(1.30)雙肢φ8@150(1.31)2H雙肢中8@100(1.31)雙肢φ8@150(1.32)G左雙肢中8@100(1.32)雙肢中8@150(1.33)雙肢φ8@100(1.33)雙肢φ8@150(1.34)F左雙肢φ8@100(1.34)雙肢φ8@150(1.35)雙肢φ8@100(1.35)雙肢中8@150(1.36).WORD版本.層次截面梁端加密區(qū)非加密區(qū)實(shí)配鋼實(shí)配鋼筋(Psv%)1H雙肢中8@150(1.38)G左雙肢φ8@150(1.39)雙肢中8@150(1.40)F左雙肢中8@150(1.41)雙肢φ8@150(1.42)E雙肢φ8@150(1.43)(二)柱的配筋計(jì)算(1)剪跨比和軸壓比驗(yàn)算表給出了框架梁各層剪跨比和軸壓比計(jì)算結(jié)果，其中剪跨比λ也可取Hn/(2ho),表中的M、V°和N不應(yīng)考慮承載力抗震調(diào)整系數(shù)。由表18可見，各柱的剪跨比和軸壓比均滿足規(guī)要求。.WORD版本.柱的剪跨比和軸壓比驗(yàn)算表18層次87654321876543218765432187654321由表18可知剪跨比均滿足>2的要求，軸壓比均滿足<0.8的要求。(2)、柱的計(jì)算長(zhǎng)度對(duì)于現(xiàn)澆樓蓋，底層柱計(jì)算長(zhǎng)度lo=1.0H,其余層lo=1.25H。(3)、計(jì)算柱的縱向受力鋼筋下面是幾個(gè)有代表性的柱的配筋計(jì)算過程，其余柱的計(jì)算結(jié)果見表和表WORD版本.要考慮撓度對(duì)偏心距的影響1o/h<15,取ζ2=1.0采用對(duì)稱配筋于是：按構(gòu)造配A=A=bh?Pmm=500×455×0.2%=455mm2受拉區(qū)與受壓區(qū)各配316兩側(cè)中間各配1根業(yè)16全部縱向鋼筋配筋率,滿足要求。②E軸柱底層柱(M=347.30KNm,N=2313.68KN)要考慮撓度對(duì)偏心距的影響ηei=1.20x170=204mm>0.3ho=0.3×555=166.5,按大偏壓情況計(jì)算e=ηei+h/2-a=204+600/2-45=45采用對(duì)稱配筋按構(gòu)造配A,=A,=bh?Pmm=500×455×0.2%=455mm2受拉區(qū)與受壓區(qū)各配316兩側(cè)中間各配1根業(yè)16全部縱向鋼筋配筋率,滿足要求。(3)柱斜截面受剪承載力計(jì)算以第一層柱為例進(jìn)行計(jì)算。由前可知，G軸柱頂彎矩設(shè)計(jì)值對(duì)三級(jí)抗震等級(jí)，柱底彎矩設(shè)計(jì)值則框架柱的剪力設(shè)計(jì)值N=2283.08KN>0.3fcbh=0.3x19.1x600×600/1000=2062.28KN故該層柱應(yīng)按構(gòu)造配置箍筋?！痘炷两Y(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)》表11.4.17可得箍筋最小配箍特征值λv=0.065,則最小體積配箍率加密區(qū)位置及長(zhǎng)度按規(guī)要求確定。3·框架梁柱節(jié)點(diǎn)核芯區(qū)截面抗震驗(yàn)算以首層F軸節(jié)點(diǎn)為例。由節(jié)點(diǎn)兩側(cè)梁的受彎承載力計(jì)算節(jié)點(diǎn)核芯區(qū)的受剪設(shè)計(jì)值，因節(jié)點(diǎn)兩側(cè)梁不等高，計(jì)算時(shí)取兩側(cè)梁的平均高度，即hb=(550+400)/2=475mm,ho=(510+360)/2=435mm其中對(duì)于三級(jí)抗震等級(jí)η=1.為節(jié)點(diǎn)左右梁端組合彎矩設(shè)計(jì)值之和，對(duì)于首層F(2)剪壓比限值因?yàn)閎b=250<be/2=300,故取bj=bb=0.5be=250+300=550mm,h;=600mm,ηj=1.0(滿足剪跨比要求)(3)節(jié)點(diǎn)受剪承載力節(jié)點(diǎn)核芯區(qū)的受剪承載力按下式計(jì)算，其中N取二層柱底軸力N和0.5feA=0.5x19.1×600×600=3438KN二者中較小值，故取N=1924.21KN。設(shè)節(jié)點(diǎn)區(qū)配箍為4肢φ10100,則節(jié)點(diǎn)滿足受剪承載力要求。框架柱配筋計(jì)算表19MNηeX配筋按構(gòu)造配置鋼筋MNηeX配筋按構(gòu)造配鋼筋八、罕遇地震作用下彈塑性變形驗(yàn)算由抗震規(guī)查得罕遇地震的地震影響系數(shù)最大值αmx=0.72,多遇地震作用下αmax=0.12,罕遇地震與多遇地震的地震影響系數(shù)之比為0.72/0.12=6。故將表6中的層間剪力乘以6,得到多遇地震作用下的層間剪力。見表20罕遇地震作用下的層間剪力表20層次87654321多遇地震下層間剪力(KN)罕遇地震下層間剪力(KN)(1)構(gòu)件實(shí)際正截面承載力。按框架梁、柱的實(shí)際配筋面積及材料強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值(柱還應(yīng)包括對(duì)應(yīng)于重力荷載代表值的軸向力),下面一底層為例進(jìn)行說明，其中fyk=400KN/m2。HG跨梁：左端M點(diǎn)=MT=Af(h?-a)=1900×400×(510-40)=357.2KNm右端M點(diǎn)=Afk(h?-a)=1140×400×(510-40)=214.3KNmMT=Afk(h?-a)=1520×400×(510-4H柱其中Ng為重力荷載代表值下的軸力，對(duì)于底層H柱頂Nc=1696.78KN柱底Ng=1753.75KN則其余各層計(jì)算見表22式中為標(biāo)準(zhǔn)層的線剛度。此處以3~8層為標(biāo)準(zhǔn)層，設(shè)其相對(duì)線剛度為1,則2(3)樓層受剪承載力計(jì)算采用簡(jiǎn)化的柱底塑性鉸法計(jì)算。計(jì)算過程見表21樓層受剪承載力計(jì)算表21樓層12345678(4)薄弱層談塑性層間變形驗(yàn)算由式可求得各層長(zhǎng)見表22。樓層屈服強(qiáng)度系數(shù)求解表22樓層12345678ξ由此可確定薄弱樓層的位置。現(xiàn)選1、3層為薄弱層，其彈塑性層間位移計(jì)算結(jié)果見表。由表23可見，最大層間彈塑性位移發(fā)生在第1層，其θp=1/62<[θp]=1/50,故滿足規(guī)要求。彈塑性層間位移驗(yàn)算表23樓層131.荷載計(jì)算(見表24)2.力計(jì)算(見表24)次梁荷載及力計(jì)算表24層次p支座負(fù)彎矩跨中正彎矩剪力81FE跨層次p支座負(fù)彎矩跨中正彎矩剪力813.承載力計(jì)算同連梁一樣，跨按T行截面設(shè)計(jì)，翼緣計(jì)算寬度對(duì)于HG跨取b,=1500mm對(duì)于FE跨取b,=2000mm.WORD版本.次梁正截面配筋計(jì)算表25截面HG中—8G左—8F右—8FE中—8彎矩設(shè)計(jì)值選配鋼筋2業(yè)182業(yè)18業(yè)182業(yè)18實(shí)配面積截面HG左F右FE中E彎矩設(shè)計(jì)值ξ選配鋼筋2業(yè)182業(yè)182業(yè)182業(yè)182業(yè)18實(shí)配面積截面HG中—1G左—1F右—1FE中—1彎矩設(shè)計(jì)值ξ選配鋼筋2業(yè)20業(yè)202業(yè)202業(yè)20實(shí)配面積(2)斜截面受剪承載力計(jì)算故截面尺寸滿足要求。梁端加密區(qū)箍筋取雙肢φ8100,箍筋用HRB235級(jí)鋼筋(fy=210N/mm2),則WORD版本.加密區(qū)長(zhǎng)度取0.85m,非加密區(qū)箍筋取雙肢φ8150,對(duì)于箍筋設(shè)置滿足要求。十、板的計(jì)算對(duì)于EF、GH跨，由于lo?/loi>2,按雙向板進(jìn)行計(jì)算；對(duì)于FG跨按單向板計(jì)算。雙向板按彈性理論設(shè)計(jì)。(1)設(shè)計(jì)荷載1o=1e(軸線間距離)(3)彎矩計(jì)算邊跨板彎矩計(jì)算表26區(qū)格A中間跨按單向板計(jì)算圖25:板區(qū)格劃分圖支座負(fù)彎矩跨中正彎矩板配筋計(jì)算表27M配筋實(shí)有As跨Aoi方向中@200板中@200bi方向中@200板中@200中間bi方向中跨按構(gòu)造配中8@200支Abi方向板bi方向板lo?方向截面有效高度：假定選用Φ8鋼筋，則lo方向跨中截面的ho=81mm;lo?方向跨中截面的ho?=73mm;支座截面h=81mm。為了便于計(jì)算，均近似取γ=0.95,。截面配筋計(jì)算結(jié)果及實(shí)際配筋，列于表27中。十一、縱向框架梁(主梁)計(jì)算主梁按連續(xù)梁考慮，按彈性方法進(jìn)行計(jì)算。(1)計(jì)算簡(jiǎn)圖由于是框架結(jié)構(gòu)，梁的計(jì)算跨度就為軸線間的距離，均為6.6m,等跨，可以根據(jù)表格計(jì)算力。(2)荷載設(shè)計(jì)值1)屋面主梁梁荷載計(jì)算a)恒載①均布恒荷載粉刷框架梁傳來屋面自重圖26:主梁計(jì)算簡(jiǎn)圖均布恒荷載設(shè)計(jì)值g=(4.88+0.37+7.90)x1.2=15.78KN/m②集中恒荷載次梁自重0.25×0.55x6.0×25=20.作用在次梁上的屋面自重集中恒荷載設(shè)計(jì)值G=(20.61+69.05)/2x1.2=66.17KNb)活荷載①均布活荷載均布活荷載設(shè)計(jì)值q=0.82×1.4=1.15KN②集中活荷載集中活荷載設(shè)計(jì)值Q=3.59×1.4=5.03KN2)3~8層主梁梁荷載計(jì)算a)恒載①均布恒荷載粉刷框架梁傳來樓面自重墻體自重及粉刷23.30/6.6=3.53KN/m均布恒荷載設(shè)計(jì)值g=(4.88+0.37+7.01+3.53)×1.2=18.95KN/m②集中恒荷載次梁自重0.25×0.55x6.0×25=作用在次梁上的樓面自重集中恒荷載設(shè)計(jì)值G=(20.61+61.30+27.53)/2×1.2=65.66KNb)活荷載①均布活荷載②集中活荷載均布活荷載設(shè)計(jì)值q=3.28x1.4=4.59KN集中活荷載設(shè)計(jì)值Q=14.36x1.4=20.10KN3)2層主梁梁荷載計(jì)算a)恒載①均布恒荷載粉刷框架梁傳來樓面自重墻體自重及粉刷32.64/6.6=4.95KN/m均布恒荷載設(shè)計(jì)值g=(4.88+0.37+7.01+4.95)x1.2=20.65KN/m②集中恒荷載次梁自重0.25x0.55x6.0x25=20.61KN作用在次梁上的樓面自重墻體自重38.76KN集中恒荷載設(shè)計(jì)值G=(20.61+61.30+38.76)/2x1.2=72.40KNb)活荷載①均布活荷載②集中活荷載(2)彎矩剪力設(shè)計(jì)值主梁配筋計(jì)算表28位置位置位置(3)主梁的承載力計(jì)算WORD版本.1)正截面受彎承載力計(jì)算跨按T形截面計(jì)算，因h,/h?=100/(650-40)=0.164>0.1,所以翼緣計(jì)算寬度取b,=l/3=6.6/3=2.2m<b取b,=2.2m計(jì)算。表29頂層主梁配筋計(jì)算截面123BCDE彎矩設(shè)計(jì)值ξ選配鋼筋4業(yè)183業(yè)183業(yè)183業(yè)83業(yè)18實(shí)配面