年生產(chǎn)280噸鋼的氧氣轉(zhuǎn)換工藝及車間設(shè)計(jì)目錄TOC\o"1-2"\h\u摘要 III1緒論 11.1概述 11.2近代氧氣轉(zhuǎn)爐煉鋼技術(shù)發(fā)展 41.3我國氧氣轉(zhuǎn)爐煉鋼技術(shù)的發(fā)展趨勢(shì) 61.4本設(shè)計(jì)的目的和任務(wù) 62轉(zhuǎn)爐煉鋼廠設(shè)計(jì)方案 82.1轉(zhuǎn)爐車間的組成 82.2轉(zhuǎn)爐煉鋼工藝流程圖 82.3轉(zhuǎn)爐車間設(shè)計(jì)的初始條件 82.4轉(zhuǎn)爐座數(shù)及公稱容量 83物料平衡與熱平衡計(jì)算 113.1計(jì)算的原始數(shù)據(jù) 113.2物料平衡計(jì)算 123.3熱平衡計(jì)算 153.4加入廢鋼以及脫氧和合金化后的物料平衡計(jì)算 174主體設(shè)備設(shè)計(jì) 214.1轉(zhuǎn)爐爐型及主要參數(shù)的設(shè)計(jì) 214.2氧氣轉(zhuǎn)爐內(nèi)襯設(shè)計(jì) 234.3氧氣轉(zhuǎn)爐爐殼和氧氣轉(zhuǎn)爐基礎(chǔ) 284.4爐體設(shè)備 305轉(zhuǎn)爐煉鋼車間主廠房布置 325.1轉(zhuǎn)爐車間主廠房的工藝布置 325.2連鑄車間的平面布置 34結(jié)論 36參考文獻(xiàn) 37摘要在本文中，設(shè)計(jì)了一種每年生產(chǎn)280噸鋼的氧氣轉(zhuǎn)換工藝。它是在查閱了大量的相關(guān)資料的基礎(chǔ)上去設(shè)計(jì)的。設(shè)計(jì)由八個(gè)部分組成：風(fēng)機(jī)選型設(shè)計(jì)、高溫爐工藝設(shè)計(jì)、鍋爐系統(tǒng)設(shè)計(jì)和氧氣變壓器本體設(shè)計(jì)、氣體凈化系統(tǒng)設(shè)計(jì)以及鑄鐵廠設(shè)計(jì)。設(shè)計(jì)除塵系統(tǒng)。將煤倉和槽礦放置在一起，燒結(jié)礦、礦石、粗礦分散篩分與分級(jí)秤、粗礦分散篩分與分級(jí)秤、小煤塊回收系統(tǒng)建立；氧氣轉(zhuǎn)換器頭采用無鐘頭裝置，有兩個(gè)鐵門、無渣門和32個(gè)排氣口；平鐵門廠的排氣臺(tái)，配有泡沫泥漿、開孔機(jī)等設(shè)備；四個(gè)爐內(nèi)燃燒熱空氣被使用，設(shè)計(jì)的空氣溫度是有1100℃，和燒熱空氣的廚房是氧氣體轉(zhuǎn)移；氣體是用重力吸塵器去除的塵埃，氣體是用干袋式除塵器去除的；渣經(jīng)排渣工藝處理，渣成品由皮帶輸送到外；噴煤系統(tǒng)采用平行主噴淋管直接噴淋，并通過壓縮空氣對(duì)介質(zhì)進(jìn)行輸送和吹吹。在設(shè)計(jì)中使用光滑的材料進(jìn)入烤箱，提高原材料的質(zhì)量。干燥袋裝氣體，節(jié)省灰塵，節(jié)省電力和水，并獲得高質(zhì)量的氣體。新采用全渣凈水工藝，工藝短，投資少，操作可靠安全。關(guān)鍵詞：氧氣轉(zhuǎn)爐，熱風(fēng)爐，噴煤，除塵1緒論鋼鐵在金屬材料中至關(guān)重要，應(yīng)用于各個(gè)領(lǐng)域，因此，鋼鐵生產(chǎn)水平標(biāo)志著一個(gè)國家工業(yè)發(fā)展程度。工農(nóng)業(yè)要用到大量的機(jī)械設(shè)備來生產(chǎn)，這些都江需要大量的工業(yè)材料。鋼鐵工業(yè)為工程建設(shè)和機(jī)械制造提供了基本的材料，在國民經(jīng)濟(jì)中占著很重要的地位。1.1概述鋼鐵基礎(chǔ)工業(yè)材料相對(duì)便宜，具有以下優(yōu)點(diǎn)：（1）有較高的韌性和強(qiáng)度。（2）容易用于焊接及切削、鑄、以等等加工方式，可以得到工件的任何結(jié)構(gòu)和形狀。（3）生產(chǎn)所需資源（煤炭、石灰石、鐵礦石等）儲(chǔ)量豐富，成本低，容易開采。（4）與其他材料工業(yè)相比，鋼鐵工業(yè)產(chǎn)量高、成本低、規(guī)模大。因此在一定意義上，一個(gè)國家鋼鐵工業(yè)的發(fā)展也反映了國民經(jīng)濟(jì)的發(fā)展程度。所以現(xiàn)在，沒有任何一個(gè)材料能代替鋼。1.1.1煉鋼轉(zhuǎn)爐氧氣生產(chǎn)簡史人類有著很長的煉鋼歷史。最初的煉鋼廠是由煉鋼廠改造而成的。在地上挖一個(gè)洞，周圍有巖石，叫做窯。利用煤作為燃料和天然風(fēng)能來燃燒、加熱和除鐵，類似于大的多孔鐵。隨著人和動(dòng)物的力量和出現(xiàn)水壓方法的，增加了產(chǎn)量，鐵和渣容易分離，提高了產(chǎn)品的質(zhì)量。鋼鐵也隨著科學(xué)技術(shù)的進(jìn)步，逐步的完善和發(fā)展，技術(shù)已基本成熟。1776年，用于氧氣轉(zhuǎn)換器的蒸汽驅(qū)動(dòng)風(fēng)扇。1832年，頂級(jí)天然氣被回收。1857年，考威爾的熱爐子被使用?，F(xiàn)代氧氣轉(zhuǎn)換器的粗糙程度正在逐漸形成。從20世紀(jì)初到20世紀(jì)50年代，美國采用了豐富的人工礦石、高壓爐頂和全面吹制技術(shù)。在20世紀(jì)60年代初，氧氣轉(zhuǎn)換器的最大容量是2000立方米，每天的鑄鐵產(chǎn)量是4000噸。隨著平整度、高溫爐頂、爐頂超高壓、富氧及燃料噴射、吸水和計(jì)算機(jī)控制技術(shù)的發(fā)展，到20世紀(jì)70年代初，爐膛容量增加到4000-5500立方米，日生鐵產(chǎn)量超過1萬噸。在20世紀(jì)90年代初，我們國家的世界總面積為4000-5500立方米，我們有大約30個(gè)大型氧氣轉(zhuǎn)換器，氧氣轉(zhuǎn)換器的最長壽命是16年，在第一代鍋爐上產(chǎn)生鐵，高達(dá)10000噸/立方米。1.1.2國內(nèi)氧氣轉(zhuǎn)爐煉鋼發(fā)展國內(nèi)的現(xiàn)代工業(yè)水平仍然很低，鋼鐵基本上還處于起步階段。直到清末西洋運(yùn)動(dòng)，直到1894年，漢陽鋼鐵廠才建造了第一個(gè)現(xiàn)代化的氧氣轉(zhuǎn)換器，其熔爐容量為248立方米。世界平均水平與生產(chǎn)技術(shù)之間存在著很大差距。在1960年代，應(yīng)用了燃油噴射技術(shù)。同時(shí)，鈦釩磁鐵（爐渣中含TiO2）也已成功設(shè)計(jì)，到1980年代后期，已發(fā)展到2.8-3百萬噸的生產(chǎn)規(guī)模。自1970年代以來，中國采用了諸如低峰鐘，高溫?zé)犸L(fēng)爐，計(jì)算機(jī)控制和余熱利用等技術(shù)。1985年，中國寶山鋼鐵廠建成了第一座4000立方米的鋼鐵廠，到1990年代初，已經(jīng)設(shè)計(jì)并建造了兩臺(tái)更先進(jìn)的4000立方米的氧氣轉(zhuǎn)爐。形成了一個(gè)年產(chǎn)生鐵1000萬噸的大型鋼廠。1.1.3原料和燃料氧氣轉(zhuǎn)換鋼的冶煉是將鐵礦石熔煉成鑄鐵的過程。氧氣轉(zhuǎn)爐鋼鐵廠是鋼崗綜合設(shè)施的主要組成部分，也可以作為一個(gè)獨(dú)立的工廠生產(chǎn)鋼崗。主要的產(chǎn)品是鑄鐵和鑄鐵。煉鋼廠主要生產(chǎn)煉鐵，而獨(dú)立煉鐵廠一般生產(chǎn)鑄鐵。例如，在1980年，日本的鑄鐵產(chǎn)量占總產(chǎn)量的1.75%，而美國占1.46%。煉鋼廠氧氣轉(zhuǎn)化器一般包括：主氧轉(zhuǎn)化器、吹氣轉(zhuǎn)爐系統(tǒng)、氧氣轉(zhuǎn)爐儲(chǔ)罐系統(tǒng)、裝料系統(tǒng)、爐頂系統(tǒng)、爐身系統(tǒng)、底孔系統(tǒng)、高爐系統(tǒng)、粗氣系統(tǒng)、渣處理系統(tǒng)、噴油系統(tǒng)、熱金屬系統(tǒng)等。生產(chǎn)氧氣轉(zhuǎn)換鋼的主要原料包括豐富的人造礦石和天然鐵礦石。燒結(jié)劑通常用于設(shè)計(jì)中，必要時(shí)加入少量的片劑。顆粒與結(jié)塊占熟料的85%以上。直接進(jìn)入熔爐的天然礦石通常是豐富的礦石。主要的輔助材料包括助熔劑(石灰?guī)r、白云巖)、錳、氟和廢鐵。助劑應(yīng)盡可能地混入窯內(nèi)，直接進(jìn)入窯內(nèi)的部分僅用于調(diào)整爐渣成分。主要燃料來換算煉鋼是焦煤的氧氣，低灰分含量的要求小于等于13%)、低硫含量(小于等于0、6不等)和強(qiáng)度好(M40大于與等于76%)。輔助燃料包括煤粉、重油、天然氣等(見注氧噴油系統(tǒng)設(shè)計(jì))，可用于更換一部分可樂。它也是一種調(diào)節(jié)爐況和提高產(chǎn)量的手段。1.1.4主要技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)氧氣轉(zhuǎn)換器的主要技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)反映了鋼鐵企業(yè)的整體水平(1)使用的有效容積系數(shù)氧傳感器(ηv)。氧氣轉(zhuǎn)換器的效率因數(shù)，每1立方米換氧器的有效容積的鋼絞線輸出，即換氧器的日、夜鋼絞線輸出與換氧器的有效容積V之間的比值。ηV是煉鋼過程的一個(gè)重要指數(shù)氧氣換算，氧ηV越高的就轉(zhuǎn)換效率越高。目前，高氧轉(zhuǎn)換器通常超過2.0噸/(M3*d)。(2)可樂率(k)?？蓸仿适侵该繃嵔固康南牧浚疵恳姑繃嵔固康南牧?。焦炭消耗約占生產(chǎn)成本的30%到40%?？蓸返膬r(jià)格很貴。降低焦炭的比例可以降低鑄鐵的價(jià)格。(3)燃料比。煤成粉末后，將重油或天然氣注入氧氣轉(zhuǎn)換器，相當(dāng)于每噸煤消耗燃料的總量。每一噸燃油噴射量和噴煤量依次稱為油比和煤比?，F(xiàn)在，焦炭比等于燃料比，燃料比和煤比根據(jù)不同的煤和泵入的油的替代率，它們被轉(zhuǎn)換成相應(yīng)的可樂(kg)，然后加入到可樂的比例中，稱為可樂的總比例。燃料比和焦炭的總比是衡量一噸冶煉的總?cè)剂舷牡闹匾笜?biāo)。(5)氧氣轉(zhuǎn)換鋼的強(qiáng)度。鑄造強(qiáng)度是氧氣轉(zhuǎn)化器每天和夜間燃燒的QK焦炭與氧氣轉(zhuǎn)化器V容量的比值。這是一個(gè)顯示氧氣轉(zhuǎn)換器強(qiáng)度的指標(biāo)。單位是t/(m·d)。(6)剩余風(fēng)速。阻風(fēng)率是全年全年阻風(fēng)時(shí)間的百分比。這是一個(gè)重要的方法來降低吹出速度的氧氣轉(zhuǎn)換器，以增加產(chǎn)量。一般來說，氧氣轉(zhuǎn)換器的吹出率小于2%。(7)鑄鐵率。合格鋼的比例是鋼的化學(xué)成分占總鋼產(chǎn)量的百分比，是衡量氧氣轉(zhuǎn)換設(shè)備生產(chǎn)質(zhì)量的主要指標(biāo)。(8)氧氣轉(zhuǎn)換器的第一代。氧氣轉(zhuǎn)換器的第一代壽命是指從點(diǎn)火和點(diǎn)火到大變形的熔化時(shí)間，或者是兩個(gè)大變形之間的熔化時(shí)間。第一代大氧轉(zhuǎn)換器的壽命是10-15年。1.2近代氧氣轉(zhuǎn)爐煉鋼技術(shù)發(fā)展自19世紀(jì)中期以來，氧氣轉(zhuǎn)換鋼的發(fā)展得到了推動(dòng)，新技術(shù)出現(xiàn)了。它主要包括:(1)使用固體。在19世紀(jì)40年代，人造礦物的生產(chǎn)開始了。起初，火刑柱里沒有流動(dòng)，火刑柱的燃燒過程是自然的。在20世紀(jì)中期，它發(fā)展成為一個(gè)熔爐，然后發(fā)展成為一個(gè)流動(dòng)的熔爐。它的冶金性能有了很大的提高。高基料和燒結(jié)礦已成為氧氣轉(zhuǎn)爐的主要原料，石灰石也不再添加到氧氣轉(zhuǎn)爐中。此外，配礦、造粒、篩分等技術(shù)也取得了很大進(jìn)展。同時(shí)，焦炭的質(zhì)量也在提高。與此同時(shí)，焦炭的質(zhì)量也在不斷提高。結(jié)果，氧氣轉(zhuǎn)換器的熔化指數(shù)明顯提高。(2)大型氧氣轉(zhuǎn)換器。19世紀(jì)60年代，19世紀(jì)70前的氧傳感器的最高質(zhì)量是100-300m鐵，生產(chǎn)力是，多達(dá)3050t/日；早在19世紀(jì)末，質(zhì)量提高500-700M鐵，生產(chǎn)力是400-500t/日；在20世紀(jì)，連續(xù)窯功率1000-3000M鐵，可以控制開擴(kuò)展到20世紀(jì)末，體積的增大4000-5000M是最漂亮M最大的鐵，鐵，鐵產(chǎn)量是每天每10000多噸。(3)上下混合技術(shù)。它們的意思是調(diào)整裝填系統(tǒng)(包括批，重量一個(gè)充電，充電電流序列，屏蔽移動(dòng)的角度槽或者按鈕，等等。)在上一部分的氧傳感器和調(diào)節(jié)空氣供應(yīng)系統(tǒng)(包括風(fēng)tuyere速度，爆炸動(dòng)能和其他參數(shù)爆炸)在下面，來的部分是電荷的分布和分配合理的氣體中氧傳感器把活動(dòng)爐，就是想生活安定和光滑，并使用比例高的氣體，焦煤率低效應(yīng)。為了方便靈活地分發(fā)，盧森堡的保羅·伍爾特在1970年發(fā)明了一種小尖頭鐘，1972年在德國的漢伯恩工廠首次使用，并很快得到廣泛使用。這是另一場(chǎng)領(lǐng)先設(shè)備的革命。(4)高壓運(yùn)行。在此之前，氧氣轉(zhuǎn)換器的最大壓力是0，01~0，02Mpa。20世紀(jì)中葉，高壓活動(dòng)開始了。在早期，峰值壓力約為0.07Mpa。隨著風(fēng)機(jī)容量和設(shè)備制造水平的提高，到20世紀(jì)末，風(fēng)壓峰值達(dá)到0.15~0.25Mpa。由于爐內(nèi)壓力增加，氣體速度減慢，因此熔煉強(qiáng)度和氧氣轉(zhuǎn)換器的利用率有了顯著提高。(5)爆炸富氧。為了減少氣體的體積，使?fàn)t子順利運(yùn)轉(zhuǎn)，提高鑄造效率和強(qiáng)度，在20世紀(jì)中期出現(xiàn)了一種富氧吹制技術(shù)，即在氧氣轉(zhuǎn)換器的爆炸過程中加入工業(yè)氧氣。由于風(fēng)口前火焰溫度的限制，這項(xiàng)技術(shù)在1960年氧氣轉(zhuǎn)化燃料噴霧技術(shù)的發(fā)展之后得到了很廣泛的應(yīng)用。(6)濕爆炸和吸濕爆炸。為了避免氧氣轉(zhuǎn)換器熔化過程中空氣濕度波動(dòng)的不利影響，并防止由于風(fēng)口前的火焰溫度過高而導(dǎo)致的窯態(tài)不穩(wěn)定，在20世紀(jì)50年代，濕吹技術(shù)得到了廣泛的應(yīng)用，這意味著在吹過程中加入一些蒸汽，并通過調(diào)節(jié)添加的蒸汽量來控制吹濕。自20世紀(jì)60年代以來，當(dāng)氧氣轉(zhuǎn)換器噴出大量燃料時(shí)，管道前的火焰溫度并不高，但通常是不夠的。因此，吹濕逐漸減少，吹濕技術(shù)出現(xiàn)，即去除吹濕中的自然濕度，使其達(dá)到適當(dāng)?shù)乃?，以保持吹管前適當(dāng)?shù)幕鹧鏈囟龋⒈３执禎穹€(wěn)定。(7)高溫空氣技術(shù)，隨著原料的改進(jìn)，噴燃料技術(shù)的發(fā)展，提高操作水平，也像革新爐子的結(jié)構(gòu)和耐火材料，以至于溫度傳感器的空氣中，多達(dá)500600℃的氧增長了詞，多達(dá)在20世紀(jì)中葉到1100名2800℃在20世紀(jì)末葉達(dá)到。隨著空氣溫度的升高，焦炭的比例顯著下降。(8)燃料噴射技術(shù)。為了降低氧氣轉(zhuǎn)換器的焦炭率，從氧氣轉(zhuǎn)換器的管道中提取燃料的技術(shù)自20世紀(jì)60年代以來得到了廣泛的應(yīng)用。噴射燃料主要是天然氣、煤和重油。由于重型油泵和天然氣泵比粉煤灰泵更簡單，在20世紀(jì)60年代和70年代，大多數(shù)氧氣轉(zhuǎn)換設(shè)備都是用重型油泵和天然氣泵的，只有美國和蘇聯(lián)的一些氧氣轉(zhuǎn)換設(shè)備將其泵入粉煤灰中。根據(jù)我國資源的特點(diǎn)，發(fā)展了煤粉法。到20世紀(jì)70年代末，中國主要鋼鐵企業(yè)共有40臺(tái)氧氣轉(zhuǎn)換器，占當(dāng)時(shí)重點(diǎn)鋼鐵企業(yè)氧氣轉(zhuǎn)換器的54.8%。1966年，鋼鋼公司氧氣輸送裝置的平均噴煤量為159公斤/噸，焦炭率降至476公斤/噸，其中1號(hào)氧輸送裝置的年平均噴煤量為225公斤/噸，當(dāng)月最佳噴煤量為279公斤/噸，焦炭率為336公斤/噸，創(chuàng)世界最高噴煤量記錄。當(dāng)時(shí)，在中國，大量的噴氧和噴煤轉(zhuǎn)換器引起了世界的關(guān)注。自20世紀(jì)80年代以來，由于石油價(jià)格上漲，燒結(jié)廠陳舊，燒結(jié)廠缺乏焦炭和焦炭，燒結(jié)廠的環(huán)境保護(hù)受到限制，世界上的氧氣轉(zhuǎn)化器迅速轉(zhuǎn)向燒結(jié)廠。到20世紀(jì)90年代，煤的壓力已經(jīng)超過了200公斤/噸，焦炭的比例下降到300公斤/噸以下。(9)低硅鑄鐵技術(shù)。由于鋼絞線中硅含量的降低，氧氣轉(zhuǎn)換器可以降低焦炭的比例，提高產(chǎn)量，這也有利于煉鋼轉(zhuǎn)換過程；在20世紀(jì)后期，許多氧氣轉(zhuǎn)換器中鋼的硅含量降至0.2%~0.3%。(10)高壽命氧氣轉(zhuǎn)換技術(shù)。隨著原料質(zhì)量和操作水平的提高，以及氧轉(zhuǎn)換器的耐火材料質(zhì)量的提高(包括采用碳磚和硅磚等高質(zhì)量耐火材料)和冷卻方法的進(jìn)步，氧轉(zhuǎn)換器的使用壽命從20世紀(jì)70年代開始顯著延長，到20世紀(jì)90年代達(dá)到10-15年，最高可達(dá)20年。鐵產(chǎn)量的單位功率爐的第一代是7000-2800t/m鐵爐，高度是24000t/m鐵。(11)自動(dòng)氧氣轉(zhuǎn)化器在20世紀(jì)的最后30年里取得了巨大的進(jìn)步。不僅實(shí)現(xiàn)了進(jìn)料系統(tǒng)的自動(dòng)操作，高燒和換窯操作，實(shí)現(xiàn)了爐前操作等環(huán)節(jié)，而且由于人工智能和特殊系統(tǒng)的應(yīng)用，對(duì)爐內(nèi)熔煉過程的控制也得到了顯著提高。1.3我國氧氣轉(zhuǎn)爐煉鋼技術(shù)的發(fā)展趨勢(shì)在過去的十年中，中國氧氣轉(zhuǎn)換器的大規(guī)模開發(fā)，高效率，現(xiàn)代化，不斷的提高清潔和壽命的進(jìn)程。煉鋼不僅體現(xiàn)在經(jīng)濟(jì)和技術(shù)指標(biāo)的顯著改善中，而且還體現(xiàn)在技術(shù)和設(shè)備水平的迅速提高中，其中一些技術(shù)一直處于世界前列。目前，氧氣轉(zhuǎn)爐鋼鐵技術(shù)的發(fā)展趨勢(shì)包括：很長的一段時(shí)間里，生鐵的主要生產(chǎn)方式仍是氧氣轉(zhuǎn)化煉鋼。由于世界上煉焦煤的短缺，氧氣轉(zhuǎn)化煉鋼技術(shù)的發(fā)展將進(jìn)一步降低精礦中焦炭的比例，并發(fā)展非煉焦煤發(fā)電的使用，例如增加煤粉噴涂。（2）氧氣改性煉鋼工藝中直接還原法具有附加作用，在鋼鐵工業(yè)的發(fā)展中占有一定地位。除了焦煤，它也可以使用天然氣，石油，非焦煤等。（3）減鋼生產(chǎn)消除了昂貴的焦氧轉(zhuǎn)化和直接還原石油和天然氣的依賴，減少了生產(chǎn)過程和污染環(huán)境。生成的鐵水適用于冶煉轉(zhuǎn)爐鋼。1989年，ISCOR的一個(gè)新的300kt/a容量的冶煉裝置投入運(yùn)行。在1990年代，許多國家計(jì)劃建造還原廠。預(yù)計(jì)冶煉技術(shù)將有長足發(fā)展。1.4設(shè)計(jì)任務(wù)和目的本次設(shè)計(jì)為280t的氧氣轉(zhuǎn)爐煉鋼車間設(shè)計(jì)。設(shè)計(jì)師需要閱讀有關(guān)文獻(xiàn)并進(jìn)行評(píng)述和翻譯，選擇工藝流程且論證，進(jìn)行設(shè)計(jì)和計(jì)算，繪制cad圖紙，寫設(shè)計(jì)說明書等。本設(shè)計(jì)的主要內(nèi)容包括：工藝流程，廠址選擇文獻(xiàn)綜述及主要經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)的選擇與論證，氧氣轉(zhuǎn)爐煉鋼的計(jì)算，氧氣轉(zhuǎn)爐本體的設(shè)計(jì)，車間布置設(shè)計(jì)等部分。另外還有轉(zhuǎn)爐結(jié)構(gòu)圖1張，車間平面圖1張。2轉(zhuǎn)爐煉鋼廠設(shè)計(jì)方案2.1轉(zhuǎn)爐車間的組成氧氣轉(zhuǎn)爐煉鋼車間一般包括：主廠房；主廠房鐵水倒罐間和鐵水預(yù)處理站；廢鋼堆場(chǎng)以及配料間；鐵合金倉庫以及散裝源料儲(chǔ)存運(yùn)輸設(shè)施；中間渣場(chǎng)；耐火材料倉庫；煤氣回收設(shè)施及一、二次煙氣凈化設(shè)施；水處理設(shè)施；計(jì)算機(jī)監(jiān)控設(shè)施及分析檢測(cè)；機(jī)修間、備品備件庫；生產(chǎn)必須的生活福利設(shè)施。2.2煉鋼工藝流程圖依據(jù)本次設(shè)計(jì)，查詢相關(guān)資料，可知工藝流程圖如下圖所示。2.3氧氣轉(zhuǎn)爐車間的初始設(shè)計(jì)條件建一個(gè)年產(chǎn)量280萬噸的氧氣轉(zhuǎn)爐車間，相關(guān)的技術(shù)參數(shù)為：1）年產(chǎn)量：280萬噸鋼。2）鋼種：（q2358B典型）碳鋼2.4氧氣轉(zhuǎn)爐公稱容量和座數(shù)2.4.氧氣轉(zhuǎn)爐車間座數(shù)本次設(shè)計(jì)采用的是兩吹一的煉鋼車間。選擇的轉(zhuǎn)爐座數(shù)為兩座第一座用來生產(chǎn)，第二座用于備用。2.4.2鋼水年產(chǎn)量及轉(zhuǎn)爐公稱容量轉(zhuǎn)爐煉鋼廠轉(zhuǎn)爐公稱容量可以用該車間的年產(chǎn)良坯量W坯來知道（1）對(duì)于整體連鑄車間年產(chǎn)鋼水量：Wm=W坯/η坯=2800000/98%=2857142.85t式中Wm是年產(chǎn)剛水量，t；η坯是連鑄坯的收得率，取98%。設(shè)本車間的鋼水連鑄比為α，則：式中W為錠量與年產(chǎn)坯量之和，t；η錠—鋼錠收得率，取98%轉(zhuǎn)爐車間一年所出鋼的爐數(shù)。如下計(jì)算：（2-2）式中m年出鋼爐數(shù)，n—車間轉(zhuǎn)爐工作方式，n取值為2；β—轉(zhuǎn)爐開工率，取85%τ—煉鋼的冶煉周期，min。不同容量轉(zhuǎn)爐冶煉周期和轉(zhuǎn)爐煉鋼時(shí)的操作時(shí)間見表2-1和表2-2，表2-1轉(zhuǎn)爐煉鋼各種作業(yè)時(shí)間（min）表2-2轉(zhuǎn)爐的不同容量時(shí)冶煉周期選擇的冶煉時(shí)間為38min。根據(jù)計(jì)算的g（T）值和表2-3所示的容量系列，來確定轉(zhuǎn)爐公稱容量表2-3跟轉(zhuǎn)爐配套的澆注起重機(jī)和鋼包容量的配合轉(zhuǎn)爐平均出鋼量g（T）按照公式計(jì)算根據(jù)上面的表格和計(jì)算得知，選240噸容量的轉(zhuǎn)爐滿足生產(chǎn)要求。轉(zhuǎn)爐車間一年的出鋼的爐數(shù)為：轉(zhuǎn)爐車間一年產(chǎn)的鋼水量為：車間每天產(chǎn)鋼水量為：計(jì)算出鑄坯的年產(chǎn)量：=5653680×98%×98%=5429794t>2800000t；轉(zhuǎn)爐車間的年鐵水需求量：X=5653680/85%=6651388t；

3熱平衡計(jì)算與物料平衡空氣溫度升高是擴(kuò)大氧氣轉(zhuǎn)換過程和降低焦炭比例的重要指標(biāo)。熱噴口是一種常見的加熱裝置，用于加熱氧氣轉(zhuǎn)換。這個(gè)設(shè)計(jì)使用熱呼式吹風(fēng)機(jī)，每個(gè)氧氣轉(zhuǎn)換器配有兩個(gè)熱燃燒器。熱噴口再生通常指再生室中耐火磚組織的構(gòu)造。根據(jù)燃燒室的位置，再生熱風(fēng)可以分為三種類型:內(nèi)部燃燒、外部燃燒和頂部燃燒。該設(shè)計(jì)使用的是再生熱內(nèi)燃機(jī)。3.1原始數(shù)據(jù)計(jì)算氧氣轉(zhuǎn)爐風(fēng)量標(biāo)米3/小時(shí)熱風(fēng)出口處的平均溫度℃拱頂煙氣溫度℃冷風(fēng)入口溫度℃凈煤氣溫度℃助燃空氣溫度℃廢氣出口溫度℃熱風(fēng)爐座數(shù)座熱風(fēng)爐工作制度“二燒二送”，其中送風(fēng)周期小時(shí)，燃燒周期時(shí)間小時(shí)，換爐時(shí)間小時(shí)，總的周期時(shí)間小時(shí)。氧氣轉(zhuǎn)爐煤氣成分（干）%：表3-1氧氣轉(zhuǎn)爐煤氣成分干煤氣中所帶的機(jī)械水為15克/標(biāo)米3。3.2物料平衡的計(jì)算3.2.1煤氣成分換算因?yàn)樗繛?4.45克/標(biāo)米3所以凈煤氣為35℃，1標(biāo)米3干煤氣的總含水量為克/標(biāo)米3。換算水蒸氣的體積百分含量：（4-1）則濕煤氣成分的換算系數(shù)表3-2煤氣成分換算表Table3-2Conversiontableofgascomposition3.2.2煤氣發(fā)熱值計(jì)算千卡/標(biāo)米3（4-2）式中——煤氣中各個(gè)成分的體積含量，%。千卡/標(biāo)米33.2.31標(biāo)米3煤氣燃燒時(shí)所需的空氣量標(biāo)米3/標(biāo)米3煤氣（4-3）則標(biāo)米3/標(biāo)米3煤氣計(jì)算實(shí)際空氣需要量，設(shè)過?？諝庀禂?shù)，則標(biāo)米3/標(biāo)米3煤氣（4-4）3.2.41標(biāo)米3煤氣燃燒時(shí)生成的煙氣量白分組成按下式計(jì)算：標(biāo)米3/標(biāo)米3煤氣（4-5）（4-6）（4-7）（4-8）（4-9）（4-10）式中等——濕煤氣中各成分的體積含量%；——助燃空氣中水的體積含量%。則標(biāo)米3/標(biāo)米3煤氣煙氣成分，%：合計(jì)3.2.5實(shí)際燃燒溫度計(jì)算和理論燃燒溫度（1）煙氣的熱含值計(jì)算煤氣在35℃時(shí)帶入的顯熱及助燃空氣在20℃時(shí)帶入的顯熱按下式計(jì)算：（4-11）式中等——各成分的體積含量，%；等——煤氣或助燃空氣中各成分在溫度為或時(shí)的平均熱容量，千卡/標(biāo)米3·℃；查資料可以得出：則（4-12）=9.45千卡/標(biāo)米3煤氣=4.23千卡/標(biāo)米3空氣則煙氣熱含量為：千卡/標(biāo)米3煤氣（4-13）式中——煤氣的溫度，℃；——在溫度為時(shí)煤氣的平均熱容量，千卡/標(biāo)米3·℃；——助燃空氣溫度，℃；——在溫度為時(shí)助燃空氣的平均熱含量，千卡/標(biāo)米3·℃。千卡/標(biāo)米3煙氣（2）燃燒溫度計(jì)算當(dāng)煙氣熱含量為524.14千卡/標(biāo)米3煙氣時(shí)，查表得此時(shí)約為1320℃。當(dāng)℃時(shí)煙氣中各成分的熱含量計(jì)算如下：查《煉鋼設(shè)計(jì)參考資料》有，煙氣在℃熱含量為：=184.08+34.69+304.35+2.76=532.88千卡/標(biāo)米3，與基本接近，故可按下式計(jì)算理論燃燒溫度：℃若考慮實(shí)際溫度比理論溫度低70-90℃，則實(shí)際燃燒溫度為：℃（4-14）溫度為=1100時(shí)煙氣熱含量為：（4-15）==494千卡/標(biāo)米3煙氣通過熱風(fēng)爐散失的熱量為：KJ/標(biāo)米3（4-16）相當(dāng)于散失熱量百分?jǐn)?shù)3.3熱平衡的計(jì)算3.3.1計(jì)算鼓風(fēng)從80℃提高至2400℃所增加的熱含量根據(jù)公式千卡/標(biāo)米3其中——溫度為時(shí)鼓風(fēng)的熱含量；——溫度為時(shí)鼓風(fēng)的熱含量。千卡/標(biāo)米3鼓風(fēng)3.3.21標(biāo)米3鼓風(fēng)加熱時(shí)需要的煤氣量廢氣溫度為200℃時(shí)熱含量按照下面的式子計(jì)算：千卡/標(biāo)米3（4-17）式中——煙氣中各成分的含量%；——廢氣溫度位250℃時(shí)廢氣中各成分的熱含量，千卡/標(biāo)米3則=67.05千卡/標(biāo)米3計(jì)算熱風(fēng)爐的總熱效率：則加熱1標(biāo)米3鼓風(fēng)消耗的煤氣量為：千卡/標(biāo)米3鼓風(fēng)（4-18）式中——燃燒1標(biāo)米3煤氣帶入的化學(xué)熱和顯熱；千卡/標(biāo)米3鼓風(fēng)（4-19）3.3.3煤氣消耗量及煙氣量周期中加熱鼓風(fēng)的總流量，按下式計(jì)算：標(biāo)米3/周期（4-20）周期中的煤氣總的消耗量按下式計(jì)算：標(biāo)米3/周期（4-21）通過一座熱風(fēng)爐的平均小時(shí)鼓風(fēng)量及煤氣量：由于采用“二燒二送”的工作制度，通過一座熱風(fēng)爐的平均小時(shí)鼓風(fēng)流量為：標(biāo)米3/小時(shí)按下式計(jì)算通過每座熱風(fēng)爐的平均小時(shí)煤氣消耗量：標(biāo)米3/小時(shí)（4-22）按下式計(jì)算一座熱風(fēng)爐的平均小時(shí)煙氣量：標(biāo)米3/小時(shí)（4-23）熱風(fēng)爐的工作制度：二燒二送3.4加入廢鋼以及脫氧和合金化后的物料平衡計(jì)算3.4.1計(jì)算加入廢鋼后的物料平衡1廢鋼里面?zhèn)€元素的氧化量如表3-3。表3-3廢鋼里面各個(gè)元素的氧化量（kg）2廢鋼里面消耗的各個(gè)元素的和氧化量耗氧量及產(chǎn)物量如表3-4表3-4.600kg的廢鋼里面各元素的氧化量和耗氧量及產(chǎn)物量（kg）則鋼水中進(jìn)入元素質(zhì)量Wf1為：爐氣中進(jìn)入的氣體質(zhì)量Wg1為：3物料平衡里加入廢鋼后表3-5加入廢鋼后的物料平衡表（以100kg鐵水為基礎(chǔ)）表3-6加入廢鋼后的物料平衡表（以100鐵水和100kg鋼水為基礎(chǔ)）計(jì)算誤差?1為：?13.4.2脫氧與合金化后的物料平衡硅鐵和錳鐵量加入量如下表3-7。表3-7鐵合金中元素的燒損量及產(chǎn)物量（kg）根據(jù)鋼種的成分中限和鐵合金成分，收得率，計(jì)算出錳鐵和硅鐵的加入量。錳鐵加入量WFe-Mn為：硅鐵加入量WFe-Si為：2鋼水成分脫氧和合金化后的鋼水成分的計(jì)算，因?yàn)殇撍己繘]有達(dá)到鋼所種需求的設(shè)定范圍。所以，要在鋼包里面加如焦粉增碳。其中75%為碳的收得率。表3-8焦粉成分表（%）焦粉的加入量Wj為：Wj=為了鋼水含碳量就可以達(dá)到0.18%，加入0.078kg的焦粉。如表3-9是焦粉生成的產(chǎn)物量。表3-9焦粉生成時(shí)的產(chǎn)物量（kg）表3-10總物料平衡表是脫氧和合金化后的根據(jù)以上結(jié)果的合并，就能夠得到脫氧和合金化后的總物料平衡，如上表3-10。誤差計(jì)算?2為：?2

4主體的設(shè)備設(shè)計(jì)4.1主要參數(shù)及轉(zhuǎn)爐爐型的設(shè)計(jì)4.1.1選擇轉(zhuǎn)爐爐型目前，存在三種主要的轉(zhuǎn)換器類型，即管式，截錐式和錐式。管和球轉(zhuǎn)換器的熔池由兩部分組成：球的底部和直管的軸。爐形簡單，平鋪方便，熔池直徑大，有利于金渣的形成反應(yīng)。錐式和球式轉(zhuǎn)換器也是更常見的熔爐類型。其熔煉槽由一個(gè)倒圓錐臺(tái)和一個(gè)球底組成，倒錐角通常為12°到13°。與相同容量的轉(zhuǎn)爐相比，如果熔池的深度相同，則其直徑熔池較大。以上兩種類型的轉(zhuǎn)換器在國內(nèi)外的大型轉(zhuǎn)換器中使用。如今，有更多的圓錐和球轉(zhuǎn)換器可用。截頂轉(zhuǎn)爐熔化罐的形狀是倒截頭圓錐體。當(dāng)熔池的容量和直徑相等時(shí)，熔池最深。這種類型的熔爐適用于小型轉(zhuǎn)爐。要設(shè)計(jì)具有非常合理熔爐結(jié)構(gòu)，滿足工藝要求的轉(zhuǎn)爐是生產(chǎn)車間正常運(yùn)轉(zhuǎn)的前提，整個(gè)車間設(shè)計(jì)的關(guān)鍵是熔爐設(shè)計(jì)。根據(jù)選擇的轉(zhuǎn)爐的公稱容量為240噸，在此設(shè)計(jì)中選擇了管式和球式轉(zhuǎn)爐。4.1.2確定爐體的尺寸爐體尺寸、熔池深度、爐容比、熔池直徑、爐帽尺寸、寬高比等要確定。1轉(zhuǎn)爐有效體積（Ve）和爐容比（η）爐容比（η）是轉(zhuǎn)爐公稱容積（g）與轉(zhuǎn)爐有效容積（Ve）之比，單位為m3/t。根據(jù)轉(zhuǎn)爐容量和高徑彼得不同本次設(shè)計(jì)的爐容比為0.9m3/T。國內(nèi)的不同容量的轉(zhuǎn)爐容量下表4-1。表4-1高徑比和不同容量轉(zhuǎn)爐的爐容比轉(zhuǎn)爐公稱容量和容量比的乘是積轉(zhuǎn)爐的有效容積。所以，就能確定此次設(shè)計(jì)中有效轉(zhuǎn)爐容積為：Ve=Gη=240×0.9=216m3。2轉(zhuǎn)爐的熔池的直徑（D）（4-1）其中，D—轉(zhuǎn)爐的熔池直徑，m；K—比例系數(shù)，根據(jù)表4-2可知，該設(shè)計(jì)選取K=1.51；G—轉(zhuǎn)爐的公稱容量，t；T—吹氧時(shí)間，min，因?yàn)檗D(zhuǎn)爐容量為240t時(shí)，所以，所需吹氧時(shí)間為20min。根據(jù)相關(guān)計(jì)算得到：熔池直徑D=1.51×（240/20）1/2=7.325（7.20m）表4-2轉(zhuǎn)爐吹氧時(shí)間和冶煉周期的值3轉(zhuǎn)爐的熔池的深度（h）金屬熔池里面液體體積計(jì)算：Vm=G/ρm=240/6.8=35.2m3其中，Vm—熔池的體積m3；ρm—鋼水密度取6.8t/m3；G—轉(zhuǎn)爐公稱容量240t。由于此次設(shè)計(jì)所用的爐型為管球式，筒球型球缺體爐底半徑因此，經(jīng)驗(yàn)公式表明熔池深度為4確定爐帽的尺寸本次設(shè)計(jì)采用對(duì)稱正口爐帽，爐帽形狀為底部大上面小的截圓錐體。（1）轉(zhuǎn)爐的爐口的直徑式中，d—轉(zhuǎn)爐的爐口直徑，m；K1—比例系數(shù)，取K1=0.59。（2）轉(zhuǎn)爐的爐帽傾角，取爐60°。轉(zhuǎn)爐的爐口線段高度，取350mm。（4）轉(zhuǎn)爐的爐帽高度。轉(zhuǎn)爐的爐帽的高度為：（5）轉(zhuǎn)爐爐帽的容積（6）轉(zhuǎn)爐的爐身尺寸轉(zhuǎn)爐的爐身容積轉(zhuǎn)爐的爐身高度（7）出鋼口的角度與直徑本設(shè)計(jì)中出鋼口取α=10°。出鋼口直徑按照下面公式計(jì)算：出鋼口的襯磚外徑：出鋼口的長度： 4.2轉(zhuǎn)爐的內(nèi)襯設(shè)計(jì)4.2.1氧氣轉(zhuǎn)爐爐底氧氣轉(zhuǎn)爐爐底是采用綜合爐底結(jié)構(gòu)，高鋁磚砌筑用于死鐵層下面，高鋁磚砌筑用于下面，高鋁磚砌筑用內(nèi)圈.由《煉鋼設(shè)計(jì)參考資料》可查，氧氣轉(zhuǎn)爐的碳磚爐底高度為2300mm，高鋁轉(zhuǎn)800mm.炭磚型號(hào)400mm×150mm×90mm.爐底直徑D1=2300×4=9200mm一塊高鋁磚的體積一塊炭磚的體積爐底需鋪四層高鋁磚。則爐底的高鋁磚數(shù)：4.2.2爐缸分兩段。Ⅰ）部分，共層，由內(nèi)向外共兩圈表4-3第1段砌磚型號(hào)及用量Ⅱ）部分，共層，由內(nèi)向外共兩圈，表4-4第2段砌磚型號(hào)及用量4.2.3爐腹，共層表4-5第3段砌磚型號(hào)及用量4.2.4爐腰，共層，分三段：Ⅰ段：2層，由內(nèi)向外共三圈：表4-6第4段砌磚型號(hào)及用量Ⅱ段：2層，由內(nèi)向外共一圈表4-7第5段砌磚型號(hào)及用量Ⅲ段：26層，由內(nèi)向外共兩圈：表4-8第6段砌磚型號(hào)及用量4.2.5轉(zhuǎn)爐的爐身因?yàn)檗D(zhuǎn)爐爐身高14.1m，所以需要需要242層磚，從底部到上面共分為8部分。（1）因?yàn)闋t身下部鑲磚冷卻壁是5塊，每塊為2.0m，它們的間隙是150mm，所以冷卻壁的長度為，其中爐身所占的長度：轉(zhuǎn)層數(shù)：，則可分為3段：39層、39層、40層Ⅰ段，39層，平均直徑D=mm內(nèi)圈：外圈：表4-9第7段砌磚型號(hào)及用量Ⅱ段，39層，平均直徑D=mm內(nèi)圈：外圈：表4-10第8段砌磚型號(hào)及用量Ⅲ段，40層，均直徑D=mm內(nèi)圈：外圈：（2）爐身的總長度里爐身中部的長度大約占的，則有層，可分兩段：Ⅰ段：1層內(nèi)圈：第二圈：第三圈：第四圈：表4-11第10段砌磚型號(hào)及用量Ⅱ段：34層，均直徑D=mm第一層：內(nèi)圈：第二圈：第三圈：第二層：內(nèi)圈：第二圈：第三圈：表4-12第11段砌磚型號(hào)及用量爐身上部可分為三段：29層，29層，31層Ⅰ段：29層，均直徑D=mm內(nèi)圈：外圈：表4-13第12段砌磚型號(hào)及用量Ⅱ段：分兩部分，一部分砌兩圈磚，一部分砌三圈第一部分：2層內(nèi)圈：第二圈：第三圈：表4-14第13段砌磚型號(hào)及用量第二部分：27層，均直徑D=內(nèi)圈：外圈：表4-15第13段砌磚型號(hào)及用量Ⅲ段：同Ⅱ段，分兩部分，一部分砌兩圈磚，一部分砌三圈。第一部分：2層內(nèi)圈：第二圈：第三圈：表4-16第14段砌磚型號(hào)及用量第二部分：29層，均直徑D=內(nèi)圈：外圈：表4-17第15段砌磚型號(hào)及用量4.3氧氣轉(zhuǎn)爐爐殼和氧氣轉(zhuǎn)爐基礎(chǔ)4.3.1氧氣轉(zhuǎn)爐爐殼4.3.1.1氧氣轉(zhuǎn)爐爐殼的作用爐殼是氧氣轉(zhuǎn)換器的外殼，它的頂部有冷卻裝置、襯里、進(jìn)氣管和氣管器，底部在氧氣口，這是一個(gè)有曲軸器的圓柱體。氧氣轉(zhuǎn)換器外殼的主要功能是修理冷卻裝置，以確保磚層的僵硬，承受爐內(nèi)的壓力，并發(fā)揮密封爐的作用。一些熔爐還能承受重壓，起到試劑的作用(通過外部注入水來冷卻)。所以蛋殼一定有某種力量壁爐外殼的形狀必須與壁爐層和冷卻裝置的配置相匹配。有一個(gè)轉(zhuǎn)折點(diǎn)，削弱了熔爐外殼的力量。由于冷卻裝置的設(shè)置，爐蓋需要打開。支架的開口和旋轉(zhuǎn)應(yīng)避免在同一條橫條上。底部加熱器的旋轉(zhuǎn)點(diǎn)應(yīng)該比鋼嘴支架下面100多，加熱器的旋轉(zhuǎn)點(diǎn)應(yīng)該比大f鏡頭邊緣上方100多。壁爐外殼的厚度必須與工作條件相匹配，每一部分的厚度可以根據(jù)下面的公式來計(jì)算:δ=KD δ—爐殼的厚度，；D—爐殼外弦?guī)У闹睆?，；K—系數(shù)mm/m，爐頂封板與爐喉如下：50°β55°4.0β55°3.6爐身:2.0爐身下弦?guī)?2.2爐腰、爐腹、爐缸、爐底:2.7熱風(fēng)爐筒體下弦?guī)?2.2熱風(fēng)爐筒身:1.54.3.1.2氧氣轉(zhuǎn)爐爐殼厚度的選擇本次設(shè)計(jì)中氧氣轉(zhuǎn)爐的爐殼厚度見下表：氧氣轉(zhuǎn)爐容積2038m3，氧氣轉(zhuǎn)爐結(jié)構(gòu)形式爐體框架爐底爐殼厚度28，風(fēng)口區(qū)爐殼厚度36爐腹?fàn)t殼厚度20，爐腰爐殼厚度20爐身下部爐殼厚度20，爐頂及爐喉爐殼厚度36爐身其他部分爐殼厚度284.3.2氧氣轉(zhuǎn)爐基礎(chǔ)4.3.2.1氧氣轉(zhuǎn)爐的基礎(chǔ)作用氧氣轉(zhuǎn)爐基礎(chǔ)是氧氣轉(zhuǎn)爐下部的承重結(jié)構(gòu)，其作用是將氧氣轉(zhuǎn)爐全部載荷均勻地傳遞到地基.氧氣轉(zhuǎn)爐基礎(chǔ)由埋在地下的基座部分和地面上的基墩部分組成。氧氣轉(zhuǎn)換器的底座有兩個(gè)要求：氧氣轉(zhuǎn)換器的底座必須將氧氣轉(zhuǎn)換器的全部負(fù)載均勻地轉(zhuǎn)移到底座上，并且不允許倒塌。氧氣轉(zhuǎn)換器的底座坍塌將導(dǎo)致鋼結(jié)構(gòu)變形和氧氣轉(zhuǎn)換器管道破裂。沉降不均會(huì)導(dǎo)致氧氣轉(zhuǎn)換器彎曲并損壞正常的車頂。通常，混凝土只能在150馬力以下運(yùn)行，在250馬力時(shí)會(huì)破裂，在400馬力時(shí)會(huì)失去強(qiáng)度，而鋼筋混凝土在700馬力時(shí)會(huì)失去強(qiáng)度。一旦采用水冷式爐底和耐熱主支架，氧氣轉(zhuǎn)化器的基礎(chǔ)就可以正常工作。底座的寬度是圓形的，直徑與爐子的底部相同，高度為2.5?3.0m，在設(shè)計(jì)中，胎面的高度可以使用底座來調(diào)節(jié)。基礎(chǔ)的直徑取決于基礎(chǔ)的負(fù)載和土壤質(zhì)量。公式如下：A=P/KSA—基座底部的表面積，；P—基礎(chǔ)質(zhì)量再內(nèi)的總載荷，tK—小于1的安全系數(shù)，取值是基土質(zhì)而定；S—地基土質(zhì)允許的承壓能力，Mpa。氧氣轉(zhuǎn)爐基礎(chǔ)一般應(yīng)建在S>2.0的土質(zhì)上，假如S太小，基礎(chǔ)面積將會(huì)過大，厚度也要增加，使得基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)過于龐大，故對(duì)于S<2.0的地基應(yīng)加以處理，視土層厚度，處理方法有夯實(shí)墊層、打樁、沉箱等.4.3.2.2氧氣轉(zhuǎn)爐基礎(chǔ)的選擇此次設(shè)計(jì)中基座的高度為3000，基座直徑為13050.4.4爐體設(shè)備爐體設(shè)備包括冷卻設(shè)備、風(fēng)口裝置、渣口裝置、鐵口框、爐喉鋼磚、爐頂保護(hù)板、濾水器及煤氣取樣裝置等設(shè)備。4.4.1爐體冷卻設(shè)備目前，我國制氧機(jī)的通用冷卻設(shè)備包括冷卻壁，冷卻板，梁式儲(chǔ)罐等。大中型氧氣轉(zhuǎn)換器的底部和爐膛通常使用光滑的冷卻壁，而型腔中則使用鑲嵌磚的冷卻速度?？鞠浔趁婧涂鞠涞撞坑性S多冷卻裝置。根據(jù)鋼鐵生產(chǎn)的參考材料，光滑的冷卻杯是為氧氣轉(zhuǎn)換器的底部，爐膛，頭部，腰部和主體設(shè)計(jì)的。（1）冷卻壁平穩(wěn)光滑的冷卻壁具有較高的冷卻效率，通常用于窯爐的底部和窯爐中使用碳磚的部分。參考“鋼設(shè)計(jì)參考”中氧氣轉(zhuǎn)換器的總體設(shè)計(jì)，平滑冷卻載體的特性如下：表4-18光面冷卻壁的特征部位尺寸 尺寸，㎜圈32每圈每圈塊數(shù)水管高寬厚材質(zhì)鋼號(hào)管徑㎜壁厚㎜最小彎曲半徑㎜爐底17971058100402044.0590爐缸27871057100402044.0590冷卻墊的長度通常小于2.5米(8英尺)。一般寬度為0.5-1.5米(2-3英尺)，必須從殺傷區(qū)的基爾切開面盡可能遠(yuǎn)地運(yùn)輸。精細(xì)冷卻劑的柱厚一般為80-240毫米。每塊之間在同一塊夾板之間的垂直連接必須是20毫米，垂直連接必須是水平的。頂部和底部之間的水平連接是30毫米，冰箱和烤箱殼之間的距離是25毫米。（2）爐底冷卻采用水冷爐底，其結(jié)構(gòu)特性如下:表4-19水冷爐底結(jié)構(gòu)特性給水管管徑㎜給水方式水冷管，㎜數(shù)量×管徑×壁厚中心間距，㎜邊緣間距，㎜串聯(lián)根數(shù)712由爐體給總管供水46×146×1025035044.4.2風(fēng)口水套風(fēng)口裝置的設(shè)計(jì)包括短管法蘭，直管，彎頭，直吹管，風(fēng)口水套和熱風(fēng)主體下的其他零件。風(fēng)口由三件水套組成，一件是小外套，一件是青銅外套。鳥嘴含94.8％的銅，1.5％的錫和0.7％的鐵。HT15-35鑄鐵用于大臂，并倒入42×6無縫鋼管中。4.4.3鐵口套插頭手柄用于加固和保護(hù)烤箱外殼中的孔。鐵吹嘴通常由鑄鋼制成?？紤]到應(yīng)力不集中，鐵吹口的形狀通常為橢圓形或正方形，且弓形半徑較大。通常，鐵煙嘴和烤箱殼是鉚接的。測(cè)量臂是由ZG25制成的鑄件。4.4.4爐喉鋼磚當(dāng)前，有兩種類型的鋼磚，塊狀鋼磚和鋼磚。在設(shè)計(jì)中使用條紋鋼磚，是因?yàn)樵谏a(chǎn)過程中，塊狀磚和鋼磚之間的連接螺栓經(jīng)常在高溫的影響下變形，從而導(dǎo)致鋼磚移動(dòng)和掉落。4.4.5爐頂保護(hù)板蓋子的內(nèi)壁應(yīng)覆蓋一層保護(hù)層，以保護(hù)烤箱的頂蓋，降低溫度并改善工作條件。目前，中國的爐灶保護(hù)襯有兩種類型：一種是用磚覆蓋的鑄鐵保護(hù)板；另一種是用磚覆蓋的鑄鐵保護(hù)板。在這種設(shè)計(jì)中，保護(hù)板由鑄鐵制成，每塊板之間的間隙為35毫米，中間填充有鐵填料。護(hù)板和烤箱外殼之間的間隙為45毫米，并填充有耐火水泥。

5煉鋼車間廠房布置5.1氧氣轉(zhuǎn)爐廠房的工藝布置5.11原料跨間的布置在原料跨間完成爐前工藝操作。其流程為：廢鋼的供應(yīng)布置流程為：原料跨廠房寬度取25m（21~27m）。原料跨廠房高度：H=???；5.1.2布置爐跨布置縱向轉(zhuǎn)爐的中心距是爐跨的柱之間的長度。所以選擇轉(zhuǎn)爐中心距為24m。5.1.3鋼水接收跨的布局剛睡接收跨的寬度選24m，鋼水接收跨長度選204m。5.1.4連鑄車間布局連鑄機(jī)柱間的距離12m，204m的跨長，24m的跨寬。連珠間布局方法為：高架式和橫向。5.2連鑄車間的平面布置5.2.1主要工藝參數(shù)的確定1確定拉數(shù)連鑄機(jī)的鑄坯斷面尺寸選取為10mm（最小坯殼厚度）。結(jié)晶器的厚度：相關(guān)公式計(jì)算得Vmax=3.4工作拉數(shù)為2冶金長度即機(jī)身長度mmL=37.78m3作業(yè)率確定(1)日歷時(shí)間：365(d)x24=8760h(2)連鑄機(jī)計(jì)劃年檢時(shí)間： 一年1次，共(3)連鑄機(jī)計(jì)劃定期檢修時(shí)間： 每周1次，共，全年年計(jì)劃工作時(shí)間：8760-240-400=8240h(4)非計(jì)劃檢修時(shí)間：連鑄機(jī)： 90h(5)工序干擾停工時(shí)間：轉(zhuǎn)爐及前工序： 150h連鑄機(jī)： 240h加熱爐： 80h連軋機(jī)： 80h小計(jì)： 430h(6)鑄機(jī)有效作業(yè)時(shí)間： 8240-90-430=7600h(7)鑄機(jī)有效作業(yè)率： 4鋼包的澆鑄時(shí)間5確定連鑄機(jī)的流數(shù)N選六，連鑄車間有兩臺(tái)方坯連鑄機(jī)。5.2.計(jì)算連鑄機(jī)生產(chǎn)能力連鑄機(jī)工作效率為85.7%每爐鋼水量G按公稱容量為300t的轉(zhuǎn)爐計(jì)算。鑄坯收得率98.3%。連澆13爐。（5）澆注一爐鋼=39min；T準(zhǔn)備（7）每臺(tái)連鑄機(jī)年生產(chǎn)能力要保證每臺(tái)連鑄機(jī)年產(chǎn)量要達(dá)到三百萬噸，才能夠滿足要求。5..3車間平面布置1連鑄車間工藝步驟2連鑄機(jī)尺寸和區(qū)域(1)連鑄機(jī)的總長度為：(2)連鑄機(jī)的高度計(jì)算(3)吊車軌面的標(biāo)準(zhǔn)高度為連鑄平臺(tái)標(biāo)準(zhǔn)高度軌面的標(biāo)準(zhǔn)高度為：

結(jié)論改革開放后，企業(yè)已成為主要的獨(dú)立管理機(jī)構(gòu)，發(fā)展速度迅速提高，生產(chǎn)規(guī)模迅速擴(kuò)大?，F(xiàn)在已經(jīng)成為一個(gè)全面的國家鋼鐵巨頭，規(guī)模和技術(shù)優(yōu)勢(shì)。與此同時(shí)，它建立了鋼鐵工業(yè)的基礎(chǔ)，致力于提高工業(yè)競爭力，培訓(xùn)熟練的工業(yè)工人與創(chuàng)新技能、研究人員、分銷管理團(tuán)隊(duì)和工業(yè)關(guān)系。改革開放后，合資，私營企業(yè)和股份制企業(yè)的組織形式層出不窮。這些企業(yè)注重生產(chǎn)和建設(shè)的效率，通過滾動(dòng)發(fā)展不斷擴(kuò)大規(guī)模。地方企業(yè)規(guī)模和實(shí)力的擴(kuò)大，改變了同一地區(qū)不同公司、分支機(jī)構(gòu)之間的檔次差異，導(dǎo)致連接本地生產(chǎn)網(wǎng)絡(luò)的困難，導(dǎo)致行業(yè)整體效率處于被動(dòng)狀態(tài)。無法有效地推廣。由于每個(gè)企業(yè)都是在模仿的基礎(chǔ)上發(fā)展的，產(chǎn)品結(jié)構(gòu)是相同的，在競爭日益激烈的時(shí)代，陽邊的鋼鐵企業(yè)如何避免惡性競爭，是確保鋼鐵動(dòng)態(tài)發(fā)展的重要問題。提高該地區(qū)的整體競爭優(yōu)勢(shì)。由于企業(yè)經(jīng)常將自身利益最大化作為管理的核心，因此它們必須引入制度因素，充分發(fā)揮政府的協(xié)調(diào)和指導(dǎo)作用，并從宏觀角度考慮工業(yè)發(fā)展的總體長遠(yuǎn)前景。經(jīng)濟(jì)。全球化，國家政策和區(qū)域