PAGE長源·東湖尚郡工程1#、２#、3#樓模板專項(xiàng)施工方案及計(jì)算書編制人：審核人：審批人:施工單位：福建省閩南建筑工程有限公司編制日期:２009年10月目錄工程概況編制依據(jù)材料選擇、施工方案、質(zhì)量措施梁模板計(jì)算書柱模板計(jì)算書剪力墻模板計(jì)算書模板拆除技術(shù)措施模板工程安全施工措施成品保護(hù)措施應(yīng)急措施工程概況該工程位于武漢市洪山區(qū)東湖村青化路,交通十分便利.建設(shè)方三通一平基本完善,具備開工條件。該工程為地下二層地上三十三層,框剪群體建筑物,地上室分為人防和非人防二種。平時(shí)作為民用,基礎(chǔ)埋深約在—８。８0m～—10。00m之間,標(biāo)準(zhǔn)層層高為2。９m,建筑全高為97m，每單元設(shè)消防電梯和乘人電梯各一部，消防行走樓梯一個(gè)，該工程三層以上為復(fù)式住宅，三層以下為公共建筑。編制依據(jù)《建筑施工手冊(cè)》第四版《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》江正榮著中國建筑工業(yè)出版社;《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ13０-20０1）;《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》ＧＢ５001０－2０0２;《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—２0０1)；《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50017—2003）;《建筑施工門式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》;《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(ＧB50００9-2001）;三、材料選擇、施工方案、質(zhì)量措施由于本工程樓層低（凈層高２。９M),模板支撐選用門式架作為支撐，并且在施工當(dāng)中滿足其規(guī)范之外還采取了一系列的加固措施，用鋼管和扣件在門架之間橫向、縱向設(shè)置了掃地桿和腰桿以保證其支撐系統(tǒng)形成一個(gè)整體以增加其穩(wěn)定性。(見門架加固示意圖）(一）模板、木方的選擇模板采用1830*900,厚1８㎜膠合板;模板背楞采用50*8０木方.1．模板、木方的強(qiáng)度應(yīng)符合有關(guān)規(guī)定，模板表面應(yīng)光潔不起毛、不脫皮，木方尺寸應(yīng)滿足要求.2。禁止材質(zhì)和截面尺寸不符合要求的材料進(jìn)場(chǎng)。3。由于進(jìn)場(chǎng)的木方存在加工尺寸不準(zhǔn)及彎曲的質(zhì)量問題，而影響砼成型的質(zhì)量,應(yīng)此要對(duì)進(jìn)場(chǎng)的木方進(jìn)行挑選。４。模板使用前必須刷脫模劑，模板出現(xiàn)破損及時(shí)修補(bǔ),不能修補(bǔ)的及時(shí)更換新模板.（二）墻、柱、梁連接附件的選擇墻、柱、梁(高度≥6０0梁）對(duì)拉螺桿采用￠１２對(duì)拉桿，間距為400×4０0。（三）、施工方案1.模板配置（１)本工程的模板配置統(tǒng)一放在木工車間進(jìn)行;（２）技術(shù)人員根據(jù)設(shè)計(jì)的混凝土構(gòu)件尺寸，確定模板的配置尺寸,提制模板加工計(jì)劃,并盡量做到標(biāo)準(zhǔn)化，統(tǒng)籌考慮;(３)木方必須經(jīng)雙面平整,保持厚度一致，確保模板的平整效果；(4)再次使用的模板必須起釘后清理干凈，及時(shí)將廢棄的螺栓孔及其他孔封堵嚴(yán)密、平整；（5)梁模板、梁底模板采用５0X80木枋作縱楞，間距２５0MM用50X80枋條作橫檔，間距不大于２.模板支設(shè)（1）模板支設(shè)施工前對(duì)模板必須實(shí)行預(yù)檢,復(fù)核各部尺寸做到準(zhǔn)確無誤；(２)安裝模板前認(rèn)真做好放線工作,安裝時(shí)依線施工;（３）現(xiàn)澆梁跨度大于或等于4M時(shí)按千分之二點(diǎn)五起拱;（４)頂模支撐采用門架和鋼管配合滿堂搭設(shè),樓面模板采用5０X80枋條作縱楞、間距5０0MM，主桿間距離90０一1200,位于梁下主桿間距加密為eｑ\o\aｃ(○,a)８00門架之間連接按要求設(shè)置剪刀撐之外，用鋼管和扣件縱向和橫向在門架之間設(shè)置掃地桿和腰桿連成整體加固,增加其穩(wěn)定性能;(5)模板的拼縫及平整度嚴(yán)格按標(biāo)準(zhǔn)執(zhí)行,要求所有平板模表面光滑無毛糙現(xiàn)象;（6）剪力墻用18ＭM厚膠合模板組合，支撐用鋼管及木方固定，堅(jiān)固整齊,采用1２號(hào)對(duì)拉筋固定墻厚度,每隔600MM設(shè)置一道，間距６0０一８00MM,基礎(chǔ)電梯墻所用對(duì)拉筋在中間焊３MM厚鋼板止水片一道，３。特殊部位模板要求（１)凡砼墻壁吊模必須支承在鋼筋馬鐙上；（2）墻、梁接頭：為保證墻柱接頭部位的施工質(zhì)量,本工程采用定型墻、梁接頭模板，確保接頭方正、嚴(yán)密；4。模板及其支架的設(shè)計(jì)已考慮下列各項(xiàng)荷載:（1)模板及其支架自重;(２）新澆筑混凝土自重；(３)鋼筋自重;(4)施工人員及施工設(shè)備荷載;（5）振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載;(6）新澆筑混凝土對(duì)模板側(cè)面的壓力;(7）傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載。(四)、質(zhì)量措施1。模板安裝要達(dá)到表面平整,拼縫不漏漿,支撐穩(wěn)定牢固,梁模豎枋和壓腳板緊靠以防爆模，確保構(gòu)件的軸線位置、標(biāo)高及真實(shí)形態(tài)、幾何尺寸和相互位置準(zhǔn)確.2.固定在模板上的預(yù)埋件和預(yù)留孔洞均不得遺漏,安裝必須牢固,位置準(zhǔn)確.3.模板安裝完成后與混凝土接觸面應(yīng)清理干凈,并涂上脫模劑，但不得采用影結(jié)構(gòu)性能或妨礙裝飾工程施工的脫模劑。4.混凝土澆筑前模板應(yīng)澆水濕潤,但模板內(nèi)不能有積水。5．保證模板及其支撐有足夠的強(qiáng)度和穩(wěn)定性。四、梁模板計(jì)算書本工程主要框架梁截面尺寸為:20０＊2００、２00*3０0、200*400、200*５00在模板支撐設(shè)計(jì)中選用一種有代表性的框架梁作為設(shè)計(jì)計(jì)算對(duì)象,其他框架梁按此梁施工．梁模板2０0＊5０0計(jì)算書計(jì)算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(ＪGJ130—200１)、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB5０010-2００2、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009－2０0１）、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50017-2003)、《建筑施工門式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》等規(guī)范編制。門架支撐示意圖(一）、參數(shù)信息1。模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m):0.20；梁截面高度D(m):０。5混凝土板厚度(ｍm）：100;門架型號(hào):SSＤ２２/１00;模板支撐搭設(shè)高度(m）:2。８5承重架類型設(shè)置:門架平行與梁截面；門架橫距La（m):1。00;門架縱距Lb(ｍ)：1。70;加強(qiáng)桿的鋼管類型:φ２６。75×2。75;2．荷載參數(shù)模板自重(kN/ｍ２)：0.35;鋼筋自重（ｋN/m3):１.5０;施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2）:2.５；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):1８。0;傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2）：2。0；振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN／m2)：2。０3。材料參數(shù)木材品種：松木；木材彈性模量Ｅ（N/mｍ２)：10000。0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(Ｎ／ｍm2）:１7。0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/ｍm2):1。7；面板類型:膠合面板;鋼材彈性模量E（N/mｍ2):２10000．0;鋼材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(Ｎ/mm2)：2０5。０;面板彈性模量Ｅ（N/mm2)：9５０0。０;面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值ｆｍ(N/mm２):1３.0；４．梁底模板參數(shù)面板厚度（ｍｍ)：20采用松木5。梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(ｍm）：５０0；次楞間距（mm):３00;主楞龍骨材料：木楞,,寬度5０ｍm,高度８０mm；主楞龍骨材料:木楞,,寬度50ｍm，高度80ｍｍ；（二）、梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算1。梁側(cè)模板荷載強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載;撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。按《施工手冊(cè)》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值:其中γ——混凝土的重力密度,取2４.000kN／m3;t—-新澆混凝土的初凝時(shí)間;T—－混凝土的入模溫度，取2０.0０0℃;V——混凝土的澆筑速度，取１.５０0m/h；H－－混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，?。?。750m;β１—－外加劑影響修正系數(shù),取1。２00;β2－－混凝土坍落度影響修正系數(shù),取1。０00。根據(jù)以上兩個(gè)公式計(jì)算的新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力F；分別為４４。343kＮ/ｍ2、18．000kＮ／m２，取較小值18.0０0kＮ/m2作為本工程計(jì)算荷載。(三)、梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載;撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。計(jì)算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小，按支撐在內(nèi)楞上的三跨連續(xù)梁計(jì)算。面板計(jì)算簡圖1?？箯濖?yàn)算其中,σ——面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/ｍm2);M——面板的最大彎距(N。ｍm);W——面板的凈截面抵抗矩,W=50．０0×1。8×１.8/6=27.00cm3；［f］——面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(Ｎ/ｍm2）;按以下公式計(jì)算面板跨中彎矩:其中,q——作用在模板上的側(cè)壓力,包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值:ｑ1=1。2×0.５0×18。00×0．90=９。72kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值：ｑ2=１。4×0。５0×2.00×0。90=1。26kN/ｍ；q=q1+ｑ2=９。720＋1。260=10.980ｋN/ｍ；計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距)：l=3０0.0０ｍm；面板的最大彎距Ｍ=0。1×10。98×３00．002=9.8８×１04Ｎ．ｍm;經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值：σ=9。88×104/2。70×１0４=3。660N/mm２；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]＝1３。０00Ｎ/mｍ2;面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=3。６60N/mm２小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值［ｆ]=13。０00N／mm2,滿足要求！2。撓度驗(yàn)算q——作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值:ｑ=18。00×0。５0=9。00Ｎ／mｍ;l——計(jì)算跨度（內(nèi)楞間距）：l=30０。00mm；E-—面板材質(zhì)的彈性模量：Ｅ=９500。0０N/mm2;I－—面板的截面慣性矩:I＝50.0０×1。80×1.80×1。80／12=２4.３0cm4;面板的最大撓度計(jì)算值:ω=0。６77×9.00×3００。004/（100×9500。００×２.4３×１05)=0。214mｍ；面板的最大容許撓度值:［ω］=l/250=300．０00/2５0＝1。200mm;面板的最大撓度計(jì)算值ω=０。2１4ｍm小于面板的最大容許撓度值［ω]＝1。200mｍ，滿足要求!（四)、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計(jì)算1。內(nèi)楞計(jì)算內(nèi)楞（木或鋼）直接承受模板傳遞的荷載,按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算.本工程中,龍骨采用木楞,截面寬度4０ｍm，截面高度6０mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=40×6０×6０／６=24。０0ｃｍ3；Ｉ=40×６0×６0×60/１2＝72。00ｃｍ4;內(nèi)楞計(jì)算簡圖(1）。內(nèi)楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:其中,σ——內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2);M－－內(nèi)楞的最大彎距（Ｎ.mm)；W—-內(nèi)楞的凈截面抵抗矩;[f]——內(nèi)楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/mｍ２)。按以下公式計(jì)算內(nèi)楞跨中彎矩:其中,作用在內(nèi)楞的荷載,ｑ=(1。2×18．0０0×０.90+１。4×２。０00×0。90)×0。３0０/１=６。59kN/ｍ；內(nèi)楞計(jì)算跨度(外楞間距):ｌ=500ｍｍ；內(nèi)楞的最大彎距:M＝0.１×６．59×５0０。０02=1．65×１05N。mm；經(jīng)計(jì)算得到,內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=１.65×1０5／2。40×104=6。8６3N/ｍm２;內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f］=17.０00N／ｍm２；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=6。863N/ｍm２內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值小于[f]=17。0０0N／mm２,滿足要求！(2)．內(nèi)楞的撓度驗(yàn)算其中Ｅ——面板材質(zhì)的彈性模量:１００00。00N/ｍm2;ｑ—－作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q＝18。00×0.30／1＝5。40N／mm;ｌ—－計(jì)算跨度(外楞間距)：l=5００.00ｍm;Ｉ—-面板的截面慣性矩:E=7。２0×105N/mm2;內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值:ω=０．677×5.４０×500.004／(１0０×１0000。０0×7。20×105)＝0.317mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值：［ω]=2.0０0ｍm;內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值ω=0。3１７mm小于內(nèi)楞的最大容許撓度值［ω]=２．０00mm，滿足要求!外楞計(jì)算外楞(木或鋼）承受內(nèi)楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中,外龍骨采用木楞,截面寬度60mm,截面高度8０mｍ，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=6０×８0×80/6=6４.００cｍ3；I=60×８0×80×８0/12＝256。00cm4;外楞計(jì)算簡圖(1)。外楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算其中σ——外楞受彎應(yīng)力計(jì)算值（N／mm2）M-—外楞的最大彎距（N。ｍm）；W-—外楞的凈截面抵抗矩;[f]——外楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm２）．最大彎矩M按下式計(jì)算:其中，作用在外楞的荷載:P=(１．2×18．０0×０。90+１.4×2.00×0。９0）×0。5０×0。30／１=3.29ｋN;外楞計(jì)算跨度(對(duì)拉螺栓豎向間距):l=30０mm;外楞的最大彎距：Ｍ=0。17５×３294。000×３00。000=１。７3×1０5N。mｍ經(jīng)計(jì)算得到，外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值:σ=1。73×１０5/6．40×104＝2。702N/mm2；外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:［ｆ］=1７.０00N/mm2;外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=2.70２N/mm2小于外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值［f]=17.00０N／mm2，滿足要求!（2）.外楞的撓度驗(yàn)算其中E——外楞的彈性模量,其值為１00０0.00N/mｍ2;p——作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值:p＝１8。0０×０.50×0。30/1＝2。70KN；l－—計(jì)算跨度（拉螺栓間距):ｌ=300。０0mm;Ｉ—－面板的截面慣性矩:I=２.56×１06mｍ4;外楞的最大撓度計(jì)算值:ω=1。1４6×2。70×103×3０0。003/(100×10000。00×2.5６×106)=0.033mm;外楞的最大容許撓度值:[ω]＝1。2０0mｍ;外楞的最大撓度計(jì)算值ω＝０.033mｍ小于外楞的最大容許撓度值［ω]=1.200mm,滿足要求!(六)、梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度.計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計(jì)算.強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載;撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1。抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下：其中,Ｍ－-面板計(jì)算最大彎距(N.mｍ);l——計(jì)算跨度(梁底支撐間距):ｌ＝２50。０００mm;q-—作用在模板上的壓力線荷載，它包括:新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計(jì)值q1:１。2×（24．0０0+1。5００)×0.７5０×0．２50×0。90=５。164kN／m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2：1。2×0。３５0×０。2５0×0.90＝0.０95kN/m振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值q3:1。4×2。0０0×0。2５0×0。９0=０。630kN/m;ｑ=q1＋ｑ２+ｑ3＝5.164+０．095+0。６３0=5。８88kＮ/m;面板的最大彎距:M=０．1×５.８88×25０。００02=3６80１．563N.ｍm;按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算:其中,σ——面板承受的應(yīng)力(Ｎ/mm2）;Ｍ—-面板計(jì)算最大彎距（N。mm)；Ｗ——面板的截面抵抗矩b:面板截面寬度，h:面板截面厚度;Ｗ=0。250×１０3×18。00０2/6＝1350０。０0０mm3;f--面板截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2）;f=１３。００0N／mｍ２；面板截面的最大應(yīng)力計(jì)算值:σ=M/W=36８01。５６３／１3500.０00=2。726N／mm2;面板截面的最大應(yīng)力計(jì)算值：σ=2。726N／mｍ２小于面板截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f］=13。0０0N/ｍm２,滿足要求?。?。撓度驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》鋼度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。最大撓度計(jì)算公式如下：其中，ｑ——作用在模板上的壓力線荷載：q＝（（２4．0+1。50）×０.750+0。35)×0。25＝4。87Ｎ/ｍｍ；l—－計(jì)算跨度（梁底支撐間距)：ｌ＝２50。00mｍ；E—－面板的彈性模量:E＝950０.0N/mｍ2；I-—面板的截面慣性矩：I=25。000×1．800３/１2＝12。1５0cm4;面板的最大允許撓度值:[ω]=250。0/２50=１。0０0ｍｍ；面板的最大撓度計(jì)算值：ω＝0。６77×4．86９×250。04/(100×9５00。0×1。22×1０5）＝0.１10mｍ;面板的最大撓度計(jì)算值：ω=0.110ｍm小于面板的最大允許撓度值:［ω]=1.00０ｍm,滿足要求!(七）、梁底縱、橫向支撐計(jì)算〈一〉梁底橫向支撐計(jì)算本工程梁底橫向支撐采用方木50。000ｍm×80.000mm。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載.1。荷載的計(jì)算:(1)鋼筋混凝土梁自重（kN/ｍ）:q1:＝(2４。000＋1。5０0)×０.７50×0.２50=4。7８１kN/m；(２)模板的自重荷載（ｋＮ／ｍ):ｑ２:=0。3５0×（2×0.７50+0.2５0)/0。250×０。250=0。２62ｋN／m（3）活荷載為振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kＮ):經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值Ｐ１:=2。0００×０．２50＝0.500kＮ；均布荷載設(shè)計(jì)值:ｑ＝1。2×4。781×0。90+１.2×0。262×0。90=5.４4７kN/m;集中荷載設(shè)計(jì)值:P=１.4×0.500×0。9０=0.６30kN；均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值:q＝4。７81+0。262=5。044kN／m;2?？箯潖?qiáng)度驗(yàn)算:最大彎矩計(jì)算公式如下：其中，M－—計(jì)算最大彎距（Ｎ.ｍm)；l—-計(jì)算跨度(門架寬度);ｌ＝1２19。０00mm;ｑ—-作用在模板上的均布荷載設(shè)計(jì)值；q=5。4４７kN/mp—－作用在模板上的集中荷載設(shè)計(jì)值;ｐ=0。63０kNa-—計(jì)算簡圖a段長度;ａ=（1。2１9—0。250)/２＝０.４85ｍc——計(jì)算簡圖ｃ段長度;c=０.250ｍ最大彎距:Ｍ＝5。４47×０。250×（0.485×1．2１9—０.25０)/8＋0。630×1．219/４=0．２5０kＮ。m；按以下公式進(jìn)行梁底橫向支撐抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：其中，σ—-梁底橫向支撐承受的應(yīng)力（N/mｍ2);Ｍ-－梁底橫向支撐計(jì)算最大彎距(N。mm)；W——梁底橫向支撐的截面抵抗矩b：板底橫向支撐截面寬度,ｈ:板底橫向支撐截面厚度；W=50．000×80．0０0２/6=53333。333mm3f—-梁底橫向支撐截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（Ｎ/mm2)；f=1７．00０N/mm2;梁底橫向支撐截面的最大應(yīng)力計(jì)算值：σ=M/W＝0。2５0×10６/5３3３3。333=4。6８7N/mm2；木方的最大應(yīng)力計(jì)算值4。687N／ｍｍ2小于木方抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值17。000N/mｍ２，滿足要求!３.抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算最大剪力的計(jì)算公式如下:截面抗剪強(qiáng)度必須滿足：其中最大剪力:V=5.44７×0。２5０／2+0.63０/2=1.677kN；梁底橫向支撐受剪應(yīng)力計(jì)算值T=3×1.6７７×１03／(2×5０.000×８0。０００)＝0。629N/mm2；梁底橫向支撐抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[fv］=１。70０N/mｍ２；梁底橫向支撐的受剪應(yīng)力計(jì)算值:T=０.629N/mｍ２小于木方抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[ｆv]＝1。70０N/mｍ2，滿足要求！4。撓度驗(yàn)算:最大撓度考慮為靜荷載最不利分配的撓度，計(jì)算公式如下:其中，ω－-計(jì)算最大撓度（N。mm)；l——計(jì)算跨度（門架寬度)；l=1219。0０0mｍ；q－—作用在模板上的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值；q=5。044kＮ／mE——梁底橫向支撐彈性模量;E＝10000。0０0N/mm2Ｉ—－梁底橫向支撐截面慣性矩;I=21３３３3３。33３mｍ4梁底橫向支撐最大撓度計(jì)算值ω=5。044×250×(8×121９3—4×２５02×１2１9+250３）/(3８4×１０００0×2１33333)=2。16８mm；梁底橫向支撐的最大允許撓度[ω］=1２1９.０00/25０=4。87６ｍm；梁底橫向支撐的最大撓度計(jì)算值:ω＝2。168mm小于梁底橫向支撐的最大允許撓度[ω］=４。876mm,滿足要求!〈二>、梁底縱向支撐計(jì)算本工程梁底縱向支撐采用方木50。000mm×８０.00０mm。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。１。荷載的計(jì)算:（1)鋼筋混凝土梁自重(kN)：p１：=（２4。000+1．５0０)×0.750×0。25０×0。2５0／2=0。598ｋN;（2)模板的自重荷載(kN):ｐ2：=0．35０×(2×０.750+0.250）×0。2５０／2=0。077kＮ(3）活荷載為振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載（kN):經(jīng)計(jì)算得到,活荷載標(biāo)準(zhǔn)值P３：=2.000×０。250×0。２50/2=０。063kＮ；經(jīng)計(jì)算得到,活荷載標(biāo)準(zhǔn)值集中荷載設(shè)計(jì)值：Ｐ=１。2×（0.598+0.077）＋1.4×0。０６3＝0.897kN;2?？箯潖?qiáng)度及撓度驗(yàn)算:梁底縱向支撐，按集中荷載三跨連續(xù)梁計(jì)算(附計(jì)算簡圖）：梁底縱向支撐計(jì)算簡圖梁底縱向支撐梁彎矩圖（kN。ｍ)梁底縱向支撐梁剪力圖(kＮ)梁底縱向支撐梁變形圖（mm)最大彎矩:M=０。336kＮ.ｍ最大剪力:V=3.923kN最大變形（撓度):ω＝０.054mｍ按以下公式進(jìn)行梁底縱向支撐抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：其中，σ-—梁底縱向支撐承受的應(yīng)力(N/mm2）;M——梁底縱向支撐計(jì)算最大彎距（N.mm)；Ｗ——梁底縱向支撐的截面抵抗矩：ｂ：板底縱向支撐截面寬度，h：板底縱向支撐截面厚度;W=50。0０0×80.0002/6=５33３3。３３3mm3［f]-—梁底縱向支撐截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/mｍ2)[ｆ］=17。00０N/mm２;［w］——最大容許撓度（ｍm)[w]=12１9.０0０/２５０=4.876ｍm；梁底縱向支撐截面的最大應(yīng)力計(jì)算值：σ＝M/W=0。3３6×10６/５3333。3３3=６。305N/mm２木方的最大應(yīng)力計(jì)算值６。３05N/mm２小于木方抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值17.0０0N／ｍm2,滿足要求!梁底縱向支撐的最大撓度計(jì)算值：ω＝０。05４mｍ小于梁底橫向支撐的最大允許撓度［ω］=4．8７6ｍｍ，滿足要求!３。抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:梁底縱向支撐受剪應(yīng)力計(jì)算值T=3×3.923×103/(２×50.000×８０.00０)=１。４71N／mｍ2；梁底縱向支撐抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[ｆv]=１.700Ｎ／ｍm2;梁底縱向支撐的受剪應(yīng)力計(jì)算值1.47１N／mm2小于木方抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值１。700ｍm,滿足要求!(八)、門架荷載計(jì)算1．靜荷載計(jì)算靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容:(1)門架自重產(chǎn)生的軸向力NＧK1（kN/m）門架的每跨距內(nèi)，每步架高內(nèi)的構(gòu)配件及其重量分別為:門架SSD22/1001榀0.2２4ｋN交叉支撐2副2×０。040＝０。080kN連接棒2個(gè)2×0.1６5＝0。３3０kN鎖臂2副2×0。184=0.3６8kN合計(jì)１.002kN經(jīng)計(jì)算得到,每米高腳手架自重合計(jì)NＧｋ1＝0。5１４ｋN/m.(２)加固桿、剪刀撐和附件等產(chǎn)生的軸向力ＮGK2(kN/m)剪刀撐采用Φ2６。7５×２。75mm鋼管,按照5步4跨設(shè)置剪刀撐與水平面夾角：α=arctｇ（(４×１。95）／(５×1。００)）=5７.34每米腳手架高中剪刀撐自重:2×37．６３2×10—３×(5×1。00０）/ｃoｓα／(４×1．９5０)=0。089kN/m;水平加固桿采用Φ48×3.5mm鋼管,按照4步５跨設(shè)置，每米腳手架高中水平加固桿自重：37。632×10－３×（4×1.０00)／(５×１.９５0）=0。015kN／m；每跨內(nèi)的直角扣件4個(gè),旋轉(zhuǎn)扣件４個(gè)，每米高的扣件自重:(4×0.０13５+4×0．０１４5)/1.９５０＝0.057ｋN/m;每米高的附件重量為０。010ｋN/m；經(jīng)計(jì)算得到,每米腳手架加固桿、剪刀撐和附件等產(chǎn)生的軸向力合計(jì)NＧk２＝0.115kＮ/m；（３）梁鋼筋混凝土、模板及梁底支撐等產(chǎn)生的軸向力NGＫ3（ｋＮ）1）鋼筋混凝土梁自重(kＮ)：(24.0０0+1.500）×0。2５０×0。750×1。0０0=4。781kN；2）模板的自重荷載（kＮ)：0。350×（2×0。７50＋0。2５0)×1。000=０。6１2ｋN；經(jīng)計(jì)算得到,梁鋼筋混凝土、模板及梁底支撐等產(chǎn)生的軸向力合計(jì)NＧk３=5。3９4ｋN／ｍ;靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值總計(jì)為NG=(ＮGK1+ＮＧK2）×４。000+ＮGk3=７。908ｋN；2.活荷載計(jì)算活荷載為振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(ｋN):經(jīng)計(jì)算得到,活荷載標(biāo)準(zhǔn)值NQ＝２。０0０×０。250×1。0０0＝0。５0０kＮ;（九)、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算：作用于一榀門架的軸向力設(shè)計(jì)值計(jì)算公式（不組合風(fēng)荷載)其中NＧ－-每米高腳手架的靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值,NG=7。９０8kＮ/m;NQ—-腳手架的活荷載標(biāo)準(zhǔn)值,NＱ＝0。５00ｋN；經(jīng)計(jì)算得到，N=10.190kN。門式鋼管腳手架的穩(wěn)定性按照下列公式計(jì)算其中N-—作用于一榀門架的軸向力設(shè)計(jì)值,N＝10。19０ｋN;Nｄ——一榀門架的穩(wěn)定承載力設(shè)計(jì)值(kN)；一榀門架的穩(wěn)定承載力設(shè)計(jì)值以下公式計(jì)算其中Φ——門架立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比ｋｈo／i查表得到,Φ=0.381;k—－調(diào)整系數(shù)，k=１。170;i——門架立桿的換算截面回轉(zhuǎn)半徑，i=１。70cm;h０——門架的高度，h０=1。93m;I０——門架立桿的截面慣性矩，I0＝13.0８cｍ４；A１——門架立桿的截面面積，A１=4．５2ｃm2;h1—-門架加強(qiáng)桿的高度，h１=0．10m;I１—－門架加強(qiáng)桿的截面慣性矩,I1=1３。０8cm4;f—-門架鋼材的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，f=２05.0０Ｎ/mm２.Ａ—-一榀門架立桿的截面面積，A=9.0４cm2;Ａ=２×A1＝2×4.5２＝9。０4cｍ２;I——門架立桿的換算截面慣性矩，I=１3。９3cm4;I=I0+h1／h0×Ｉ1=13．０80＋13.08０/１00。０00×1536。000=１3。９32cm４經(jīng)計(jì)算得到,Nｄ=70。６07kN。立桿的穩(wěn)定性計(jì)算N<Nd,滿足要求！五、柱模板計(jì)算書柱模板的計(jì)算依據(jù)《建筑施工手冊(cè)》第四版、《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》江正榮著、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB5００09—２00１）、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》ＧB50010—2002、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50017—2０03)等規(guī)范編制.柱模板的背部支撐由兩層(木楞或鋼楞）組成，第一層為直接支撐模板的豎楞,用以支撐混凝土對(duì)模板的側(cè)壓力;第二層為支撐豎楞的柱箍,用以支撐豎楞所受的壓力;柱箍之間用對(duì)拉螺栓相互拉接，形成一個(gè)完整的柱模板支撐體系。柱截面寬度B（mm）:200.00;柱截面高度Ｈ（mm):2850.00；；根據(jù)規(guī)范,當(dāng)采用溜槽、串筒或?qū)Ч軙r(shí)，傾倒混凝土產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值為2。０0ｋN/m２；（一)、參數(shù)信息１.基本參數(shù)柱截面寬度B方向?qū)菟〝?shù)目:1；柱截面寬度Ｂ方向豎楞數(shù)目:3;柱截面高度Ｈ方向?qū)菟〝?shù)目:2;柱截面高度H方向豎楞數(shù)目:6;對(duì)拉螺栓直徑(mm):φ12;２．柱箍信息柱箍材料：鋼楞;截面類型:圓鋼管48×３.0;鋼楞截面慣性矩I(cｍ4）:１0。7８；鋼楞截面抵抗矩W（cm３):4。４9;柱箍的間距(mm):45０;柱箍肢數(shù)：2;3。豎楞信息豎楞材料：鋼楞；截面類型:圓鋼管48×３．0；鋼楞截面慣性矩Ｉ(cm4):10.78;鋼楞截面抵抗矩W(cm3）:4.49;豎楞肢數(shù):2;4。面板參數(shù)面板類型：膠合板;面板厚度(mm）:1８。0０;面板彈性模量（Ｎ/mm2)：9500.00;面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(Ｎ／mｍ2）:13。０0;面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(Ｎ/ｍｍ2）：１。５0;5．木方和鋼楞方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fｃ(N/mm2)：1３。00;方木彈性模量E（N/ｍｍ2)：9500。０0;方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fｔ(N/mm2）:1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):2１000０。00；鋼楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc（N/mｍ2）：２05。00；墻柱模板設(shè)計(jì)示意圖（二）、柱模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算按《施工手冊(cè)》,新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力,按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值:其中γ——混凝土的重力密度,取24。000kN／m3;t—-新澆混凝土的初凝時(shí)間，可按現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際值取，輸入0時(shí)系統(tǒng)按20０/（Ｔ+1５）計(jì)算，得５.714h;Ｔ——混凝土的入模溫度,取20。000℃；V——混凝土的澆筑速度,取2。500m/ｈ；Ｈ——模板計(jì)算高度,取3。000m;β1——外加劑影響修正系數(shù)，取1。000;β2－—混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1。000。根據(jù)以上兩個(gè)公式計(jì)算的新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力F;分別為4７。７05kＮ/ｍ2、72.000kN/m2,取較小值４７。７0５kN/ｍ２作為本工程計(jì)算荷載．計(jì)算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值Ｆ1=47.70５kＮ/m2；傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值F2=2.０00kＮ／m２。、柱模板面板的計(jì)算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的面板屬于受彎構(gòu)件,按簡支梁或連續(xù)梁計(jì)算。本工程中取柱截面寬度B方向和H方向中豎楞間距最大的面板作為驗(yàn)算對(duì)象，進(jìn)行強(qiáng)度、剛度計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載;撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力．由前述參數(shù)信息可知,柱截面高度H方向豎楞間距最大,為ｌ=２30mm,且豎楞數(shù)為3,面板為大于3跨，因此柱截面高度H方向面板按均布荷載作用下下的三跨連續(xù)梁進(jìn)行計(jì)算。面板計(jì)算簡圖1。面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算對(duì)柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁用下式計(jì)算最大跨中彎距:其中,M—－面板計(jì)算最大彎距（N.mｍ)；l--計(jì)算跨度(豎楞間距):l=2３０。０mｍ;q—-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載,它包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1:１.２×４7。７１×0．45×0。９0＝23。１8５kN/ｍ；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2:1。4×2。00×０。４5×０．90=1。134ｋN/m,式中，0。90為按《施工手冊(cè)》取用的臨時(shí)結(jié)構(gòu)折減系數(shù).ｑ=ｑ１+ｑ２=２３。18５+１.134=24。３1９kN/m;面板的最大彎距:M=0。１×２4。31９×2３0×２30=1.29×１０5Ｎ.mm;面板最大應(yīng)力按下式計(jì)算：其中，σ——面板承受的應(yīng)力（N/mｍ2);M-—面板計(jì)算最大彎距(N.mm）;Ｗ-—面板的截面抵抗矩:b:面板截面寬度,h：面板截面厚度;W＝450×18.0×18．0/6=２。４3×104ｍm3；f-—面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(Ｎ/mm2);f=1３。000N／mm2；面板的最大應(yīng)力計(jì)算值：σ=Ｍ/W=1。29×1０5/2。43×104=５。294N/mm2；面板的最大應(yīng)力計(jì)算值σ=5。294N/mｍ2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值［σ]=13．000Ｎ／mm2,滿足要求！2。面板抗剪驗(yàn)算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算,公式如下:其中，∨－-面板計(jì)算最大剪力(N)；l--計(jì)算跨度(豎楞間距):l=２30.0mm;ｑ——作用在模板上的側(cè)壓力線荷載,它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1:1。2×47。71×0.4５×0.90=２3。18５kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2:1。4×２。00×0.45×0。90＝1．134kN/m,式中,0．9０為按《施工手冊(cè)》取用的臨時(shí)結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。q=ｑ1＋q2＝23.1８5+１。1３4=24。319ｋN/m;面板的最大剪力：∨=0．6×24。３１9×230。0=33５５．9７1N;截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式：其中，τ—－面板承受的剪應(yīng)力（N/mm２);∨—-面板計(jì)算最大剪力(N):∨=3３5５.９７1N；b——構(gòu)件的截面寬度（mm):b=４50ｍｍ；ｈｎ——面板厚度(mm)：hn=1８.0mm；fv—-—面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):fv=１３。00０N/mｍ2;面板截面受剪應(yīng)力計(jì)算值：τ＝3×３３５5.９71／(2×45０×18。0）＝０。621N/mｍ2;面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:［fv]=１.500N／mｍ２;面板截面的受剪應(yīng)力τ=0.6２1N/ｍm2小于面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[fv]=1。5０0Ｎ/ｍm2,滿足要求！３。面板撓度驗(yàn)算最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算,撓度計(jì)算公式如下:其中，ω——面板最大撓度（mm）；q——作用在模板上的側(cè)壓力線荷載(kN/ｍ):q=47。71×0.45=２1。47kN／m;l—-計(jì)算跨度（豎楞間距）:ｌ=２30.0mm;E-—面板彈性模量（N/mｍ2)：E=９50０．00N／mm2;I-—面板截面的慣性矩（ｍm４);I＝４50×1８。０×１８。0×18。0/12=2。19×105mm4;面板最大容許撓度：［ω]=23０。0／2５０＝0。92０ｍm;面板的最大撓度計(jì)算值:ω=０。67７×21。47×230。04／(100×９500。0×2。1９×１05)=0.1９6mm;面板的最大撓度計(jì)算值ω=0。196ｍm小于面板最大容許撓度設(shè)計(jì)值[ω］=0.9２０mm，滿足要求!（四)、豎楞方木的計(jì)算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的豎楞(小楞)屬于受彎構(gòu)件,按連續(xù)梁計(jì)算。本工程柱高度為3。0m，柱箍間距為４５０mm，豎楞為大于3跨,因此按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算.本工程中,豎楞采用鋼楞,截面慣性矩I和截面抵抗矩Ｗ分別為：截面類型為圓鋼管4８×3。0；內(nèi)鋼楞截面抵抗矩Ｗ=4。49cｍ3；內(nèi)鋼楞截面慣性矩I=10.78ｃm4;豎楞方木計(jì)算簡圖1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算支座最大彎矩計(jì)算公式:其中,M——豎楞計(jì)算最大彎距(N。mm);ｌ-—計(jì)算跨度(柱箍間距）：l=450。０ｍm；q——作用在豎楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1:１．2×47.71×0。２3×0.90=１1。592kN/ｍ;傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2:１。４×2.00×0.23×0.90=0.5６7kN／m；q=(１1.5９2+0。56７)/2＝6．０80ｋN/ｍ;豎楞的最大彎距:Ｍ＝0。1×6。０80×4５０.０×４50。0=1.23×105N。mm；其中,σ——豎楞承受的應(yīng)力（N/mm２）;M—-豎楞計(jì)算最大彎距(N.mm)；W—-豎楞的截面抵抗矩(mm3),W＝4。49×1０3;f——豎楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（Ｎ/mm2)；f=20５.0０0Ｎ/mm2;豎楞的最大應(yīng)力計(jì)算值：σ＝M/W=1。２3×1０５/4。49×１0３=27。419N/mm2；豎楞的最大應(yīng)力計(jì)算值σ=27。４19N／ｍm2小于豎楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[σ]=205。0０0N/ｍm２，滿足要求！2。抗剪驗(yàn)算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算，公式如下:其中，∨－—豎楞計(jì)算最大剪力(N）;l—－計(jì)算跨度(柱箍間距）：l＝４50.０ｍm;q—-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載,它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q１:1。2×47.7１×0。23×0。９0=1１。59２kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q２:１．4×2。0０×０。23×0。９0=０。567kＮ/ｍ;ｑ＝(11。592＋０。567)/2=6。０80kN/m;豎楞的最大剪力:∨=0。6×6．08０×4５0。０＝1641。50８N；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式：其中,τ--豎楞截面最大受剪應(yīng)力(N／mm２）；∨-—豎楞計(jì)算最大剪力(Ｎ)：∨=１641。５０８N;b—-豎楞的截面寬度（mm):ｂ=50.０ｍｍ;hn——豎楞的截面高度（mｍ):hn=7０．0mm；fv-—豎楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/mm2）：fv＝1。500N／mm2；豎楞截面最大受剪應(yīng)力計(jì)算值：τ=3×1６41.５08/(2×50.0×70．０）＝0.7０4N/mm2；豎楞截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[fｖ］＝1.5０0N/ｍm２;豎楞截面最大受剪應(yīng)力計(jì)算值τ=0。70４N/mｍ2小于豎楞截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值［ｆv]=1。50N／ｍm2，滿足要求！3。撓度驗(yàn)算最大撓度按三跨連續(xù)梁計(jì)算,公式如下:其中，ω-—豎楞最大撓度（ｍm);ｑ——作用在豎楞上的線荷載（kＮ/ｍ):ｑ＝47。７1×0.23=１0。73kN／m;l—－計(jì)算跨度（柱箍間距)：ｌ＝450。0mm;E—-豎楞彈性模量(Ｎ/mm2）：Ｅ=2１０000．0０Ｎ/mm2;I-—豎楞截面的慣性矩（mm４),Ｉ=1。０8×105;豎楞最大容許撓度：［ω]=４50/400=１。80０mｍ;豎楞的最大撓度計(jì)算值:ω=0.677×１0。73×450.０4/（１00×210００0。0×１。0８×105)=0．1３２mｍ;豎楞的最大撓度計(jì)算值ω＝０.132ｍm小于豎楞最大容許撓度[ω]=1.800mｍ，滿足要求!(五)、Ｂ方向柱箍的計(jì)算本算例中，柱箍采用鋼楞，截面類型為圓鋼管４8×3。０；截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：鋼柱箍截面抵抗矩W=４.４9cm3；鋼柱箍截面慣性矩I=１０.７8cｍ4；柱箍為２跨，按集中荷載二跨連續(xù)梁計(jì)算(附計(jì)算簡圖）:Ｂ方向柱箍計(jì)算簡圖其中P-—豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN）,豎楞距離?。路较虻?；P=（1.2×47。７1×0。９0+1。4×2。００×０。９0)×０。２25×０.45／2=2。74kＮ;Ｂ方向柱箍剪力圖(kN）最大支座力：Ｎ=４.１3９ｋＮ;B方向柱箍彎矩圖（kN。m)最大彎矩：M=０。083kＮ。m;B方向柱箍變形圖(kＮ。ｍ)最大變形:Ｖ=0.025mm;1.柱箍抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算柱箍截面抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式其中，柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計(jì)值：Ｍ＝0.08kN。m；彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩：Ｗ=4。４9cｍ3;B邊柱箍的最大應(yīng)力計(jì)算值:σ=１7。68N/mm2;柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：［ｆ]=205。000Ｎ/mm２;Ｂ邊柱箍的最大應(yīng)力計(jì)算值σ＝17.68N/mm２小于柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值［ｆ]=205。０00N/mm２,滿足要求!２。柱箍撓度驗(yàn)算經(jīng)過計(jì)算得到:ω=0。02５mm；柱箍最大容許撓度：[ω］=２50。0/２5０=1．0０0mm;柱箍的最大撓度ω=0.02５ｍm小于柱箍最大容許撓度[ω]=１。000ｍm，滿足要求!（六）、B方向?qū)菟ǖ挠?jì)算計(jì)算公式如下:其中N—-對(duì)拉螺栓所受的拉力；Ａ—-對(duì)拉螺栓有效面積(mm2）；f——對(duì)拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值,取17０．000Ｎ/mm2;查表得：對(duì)拉螺栓的型號(hào)：M12；對(duì)拉螺栓的有效直徑:９。8５ｍm；對(duì)拉螺栓的有效面積：Ａ=76。00mm2；對(duì)拉螺栓所受的最大拉力:N=4。139kN.對(duì)拉螺栓最大容許拉力值：[N]=1。70×105×７.６0×1０—5=12.920kＮ;對(duì)拉螺栓所受的最大拉力Ｎ=4。139ｋN小于對(duì)拉螺栓最大容許拉力值[N］=12.９２0kN,對(duì)拉螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算滿足要求!（七)、H方向柱箍的計(jì)算本工程中，柱箍采用鋼楞,截面慣性矩I和截面抵抗矩Ｗ分別為:本工程中,柱箍采用鋼楞，截面類型為圓鋼管48×3。0;截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:鋼柱箍截面抵抗矩W＝4。４９ｃm3；鋼柱箍截面慣性矩I=10７。8０cｍ4;柱箍為大于3跨,按三跨連續(xù)梁計(jì)算(附計(jì)算簡圖）：H方向柱箍計(jì)算簡圖其中P——豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN），豎楞距離取H方向的；P=(1．2×47。7１×０。90+1。4×2.0０×0.９0)×０。２3０×0。4５／2＝2。８0kN;H方向柱箍剪力圖(kN）最大支座力:Ｎ=５。6３4kN；H方向柱箍彎矩圖(kN.m)最大彎矩:M=0。２５１kN.ｍ;Ｈ方向柱箍變形圖（kN．m）最大變形:V=0。１8６ｍm；1。柱箍抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算柱箍截面抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式:其中,柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計(jì)值:M=０.2５ｋN。m;彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩：W＝4。49cm３;H邊柱箍的最大應(yīng)力計(jì)算值:σ=53。２92Ｎ/mm2;柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=205。0０0N/mm２;Ｈ邊柱箍的最大應(yīng)力計(jì)算值σ＝５３.29２N/mm2小于柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f］=２05。000N／ｍm2,滿足要求！2.柱箍撓度驗(yàn)算經(jīng)過計(jì)算得到:V=０.１8６ｍｍ；柱箍最大容許撓度:[Ｖ］＝40０．000/２5０=１.600mm;柱箍的最大撓度V＝0。18６ｍｍ小于柱箍最大容許撓度[V]=1。60０mm，滿足要求!（八）、Ｈ方向?qū)菟ǖ挠?jì)算驗(yàn)算公式如下:其中N—－對(duì)拉螺栓所受的拉力;Ａ—-對(duì)拉螺栓有效面積(mm2）；f-—對(duì)拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，?。保罚埃?０0N／mｍ２；查表得:對(duì)拉螺栓的直徑：M12；對(duì)拉螺栓有效直徑:9.85ｍm；對(duì)拉螺栓有效面積:A=76。00mｍ2;對(duì)拉螺栓最大容許拉力值:[N］=1.70×１０５×7.６0×1０-５=12.920kN；對(duì)拉螺栓所受的最大拉力:N=5。63４kＮ。對(duì)拉螺栓所受的最大拉力:N＝5.634kN小于[N]＝12。９２０kN，對(duì)拉螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算滿足要求!六、剪力墻模板計(jì)算書墻模板的計(jì)算參照《建筑施工手冊(cè)》第四版、《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》江正榮著、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GＢ50０09—2001）、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB5001０—２０02、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GＢ50０１7—20０3）等規(guī)范.墻模板的背部支撐由兩層龍骨（木楞或鋼楞）組成:直接支撐模板的為次龍骨,即內(nèi)龍骨;用以支撐內(nèi)層龍骨的為主龍骨,即外龍骨。組裝墻體模板時(shí),通過穿墻螺栓將墻體兩側(cè)模板拉結(jié)，每個(gè)穿墻螺栓成為主龍骨的支點(diǎn)。根據(jù)規(guī)范，當(dāng)采用溜槽、串筒或?qū)Ч軙r(shí),傾倒混凝土產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值為2．0０ｋＮ／ｍ2;(一）、參數(shù)信息1?；緟?shù)次楞(內(nèi)龍骨)間距(mm)：３00；穿墻螺栓水平間距（ｍｍ）:4５0;主楞(外龍骨）間距(mm):５00；穿墻螺栓豎向間距(mm)：450；對(duì)拉螺栓直徑（mm):Ｍ１4;2.主楞信息龍骨材料:木楞;寬度(mｍ）：50。００;高度(mｍ）：70。０0；主楞肢數(shù)：１;3。次楞信息龍骨材料:木楞；寬度(ｍｍ）：6０。０0;高度(ｍm)：８0.00;次楞肢數(shù):2；4。面板參數(shù)面板類型:竹膠合板;面板厚度(mm)：1８．00;面板彈性模量（N／ｍｍ２）:9500。00;面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fｃ（N/mｍ2）:1３。00;面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):1。50;5。木方參數(shù)方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(Ｎ/mm２）:13．０0;方木彈性模量E（Ｎ/ｍｍ2）:９500.00；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值ft（N/mｍ2)：1。50;墻模板設(shè)計(jì)簡圖（二）、墻模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算按《施工手冊(cè)》,新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力,按下列公式計(jì)算,并取其中的較小值：其中γ--混凝土的重力密度，取24。00０kN/m3;t—-新澆混凝土的初凝時(shí)間，可按現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際值取，輸入0時(shí)系統(tǒng)按20０／(Ｔ＋15)計(jì)算,得5。714ｈ;T-—混凝土的入模溫度,取20。０00℃；V—-混凝土的澆筑速度,取2。500m/h；Ｈ-—模板計(jì)算高度,取3.０00m;β１—-外加劑影響修正系數(shù)，?。?。000；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，?。?。00０.根據(jù)以上兩個(gè)公式計(jì)算的新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力F;分別為47。705kN/m2、7２。0０0kN/m2，取較小值47.705kＮ/m2作為本工程計(jì)算荷載。計(jì)算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值F１=47。705ｋＮ／m2；傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值F２=2。000kN/m２。（三）、墻模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。按規(guī)范規(guī)定，強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載;撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力.計(jì)算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小，按支撐在內(nèi)楞上的三跨連續(xù)梁計(jì)算。面板計(jì)算簡圖1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算跨中彎矩計(jì)算公式如下:其中,M-—面板計(jì)算最大彎距(N.mm);ｌ-－計(jì)算跨度（內(nèi)楞間距）:l＝３００。０mm;q—-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載,它包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q１:1。2×47。７１×0。5０×0.90=25。761kN／m，其中0．9０為按《施工手冊(cè)》取的臨時(shí)結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值ｑ２:1。4×２。00×０.50×0．90=1.26０kN/ｍ;ｑ＝q1+q2=25.７６1+1。260=27.0２1kN/m;面板的最大彎距:M=0。1×27。02１×3０0。0×３０0.0=2。43×105N。mm；按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算:其中，σ—－面板承受的應(yīng)力（N/mm2);M-—面板計(jì)算最大彎距（Ｎ．ｍm);W——面板的截面抵抗矩：b：面板截面寬度，h：面板截面厚度;W=500×１8。0×18。０/６=２。７0×１04mm3；f——面板截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（Ｎ/mm2）;f=13.0０0N/mｍ2;面板截面的最大應(yīng)力計(jì)算值:σ=Ｍ/W=2.4３×105/２.70×１04=９.0０7Ｎ/mm2；面板截面的最大應(yīng)力計(jì)算值σ=9.007N/mm2小于面板截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值［f]=13.０00N/ｍｍ2,滿足要求！2．抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:其中，∨—-面板計(jì)算最大剪力(N);l-—計(jì)算跨度(豎楞間距):l=３00。0mm；ｑ——作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1：1。2×47.７１×０.5０×0。9０=25.76１kN/m;傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值ｑ2：1.4×2。00×0。５0×0.9０=1.２60kN/m;q=q1+ｑ2=25。76１+１.２60＝２７。0２１kＮ/m；面板的最大剪力:∨＝0。6×２７。021×300。0=48６３．7２６N；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:其中,Τ—-面板截面的最大受剪應(yīng)力(N/mm2）;∨--面板計(jì)算最大剪力(N）:∨=４863。726N;b—-構(gòu)件的截面寬度(mm）:b=500mm;hｎ——面板厚度（mｍ)：hｎ=1８。0mm;ｆv——面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（Ｎ／mm２）:fv=13。000Ｎ／mｍ2;面板截面的最大受剪應(yīng)力計(jì)算值：T=3×4863。726/(2×５0０×１８.０)=0。811Ｎ/ｍｍ２;面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[fv］=１.500Ｎ／mm2;面板截面的最大受剪應(yīng)力計(jì)算值T=0。81１Ｎ/mｍ2小于面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[T]=１。５0０N/mm2，滿足要求!3。撓度驗(yàn)算根據(jù)規(guī)范,剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載,同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用．撓度計(jì)算公式如下：其中，q—-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載：q=４７.７1×0.50=2３.８5Ｎ／ｍm;l—-計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距):l=３00。0０mｍ；E——面板的彈性模量:E=9500.０0N／mm２；I——面板的截面慣性矩:Ｉ=50.0０×1。80×1。80×１。80/１2＝24.30cm4;面板的最大允許撓度值：[ω]=１。2０0mm；面板的最大撓度計(jì)算值:ω=0.677×23。85×30０。004／（１00×9５0０.0０×２.4３×1０5）=０。56７mm;面板的最大撓度計(jì)算值:ω=0。567mm小于等于面板的最大允許撓度值［ω］=1。200mｍ，滿足要求!（四)、墻模板內(nèi)外楞的計(jì)算〈一〉。內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載,按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中,內(nèi)龍骨采用木楞,寬度6０ｍm,高度８0mm，截面慣性矩Ｉ和截面抵抗矩W分別為:W＝6０×８0×8０/６=64。0０ｃm３；I=６0×80×8０×80/12=256。00cm4；內(nèi)楞計(jì)算簡圖１。內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算內(nèi)楞跨中最大彎矩按下式計(jì)算:其中,Ｍ－-內(nèi)楞跨中計(jì)算最大彎距（N．mm）;ｌ—－計(jì)算跨度(外楞間距）:ｌ=500.０ｍｍ;ｑ--作用在內(nèi)楞上的線荷載,它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值ｑ1:１.2×４7.71×0.30×０.９0=15。4５6kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2：1。4×2。0０×0。30×0。90=0.75６kN/m，其中，０.9０為折減系數(shù)。q=(１5。4５6+0。７5６)／2=8。１06kN/ｍ;內(nèi)楞的最大彎距:M=０。１×8.106×５０0.0×5００。0=2。03×105N.mm;內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度應(yīng)滿足下式:其中,σ——內(nèi)楞承受的應(yīng)力(Ｎ／mm2)；M—-內(nèi)楞計(jì)算最大彎距（N。mm）;W－-內(nèi)楞的截面抵抗矩(mm３），W=６。40×10４；f—－內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/mm2）；f＝13。０0０N/mｍ2;內(nèi)楞的最大應(yīng)力計(jì)算值:σ=2。03×１05/６.40×10４=3.1６6N/mｍ２；內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:［f]＝１3。00０N/mm2;內(nèi)楞的最大應(yīng)力計(jì)算值σ＝3．１66Ｎ/mｍ2小于內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值［f]＝13.00０Ｎ／mm2,滿足要求!2。內(nèi)楞的抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算,公式如下：其中,V-內(nèi)楞承受的最大剪力;l——計(jì)算跨度(外楞間距):ｌ=500。0mｍ;q—-作用在內(nèi)楞上的線荷載,它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值ｑ１：１。2×47。71×０。3０×０。９０=１5。456kN/m;傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2:1.４×２。00×0。30×０。90＝０．７５６ｋN/m，其中,0。90為折減系數(shù)。q＝（q1+q２)／2=(15。4５6+０.7５6)／2=8。106kN/m；內(nèi)楞的最大剪力：∨=0。6×8。１0６×500．０=24３1。８6３N;截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式：其中，τ—－內(nèi)楞的截面的最大受剪應(yīng)力(N/mm2）;∨--內(nèi)楞計(jì)算最大剪力（N)：∨=２431.８63N;b-—內(nèi)楞的截面寬度(mｍ）：ｂ=6０.0mm;hn——內(nèi)楞的截面高度（mｍ)：ｈn=80.0mm;ｆv——內(nèi)楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（Ｎ/ｍｍ2):τ=1．500N/mm2;內(nèi)楞截面的受剪應(yīng)力計(jì)算值：fv=3×243１.863/（２×６０。0×８0.０）=0。７60N/ｍm2;內(nèi)楞截面的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：［fv］=1。５00Ｎ/mm2;內(nèi)楞截面的受剪應(yīng)力計(jì)算值τ＝０.760N／mm２小于內(nèi)楞截面的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[fv］=１。50Ｎ/mm2,滿足要求!3。內(nèi)楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》,剛度驗(yàn)算采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值,同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。撓度驗(yàn)算公式如下：其中,ω——內(nèi)楞的最大撓度（mｍ);ｑ－—作用在內(nèi)楞上的線荷載(ｋN／m）：ｑ=47。71×0.30/２＝7。16kN/m；l——計(jì)算跨度(外楞間距):l＝５00.0mm；E——內(nèi)楞彈性模量(N／ｍm2)：E=9５00。０0Ｎ/mｍ２;I-—內(nèi)楞截面慣性矩(mm4)，I＝2。5６×10６;內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值:ω=0．677×１4。3１/２×500。004/（100×95０0。00×2。56×１０６）＝０。１２4mm;內(nèi)楞的最大容許撓度值:[ω]=2。000mm;內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值ω=0。124mm小于內(nèi)楞的最大容許撓度值[ω］=2。0０0mｍ,滿足要求!<二>.外楞（木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的荷載,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中,外龍骨采用木楞，寬度50mm，高度70mm,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=５0×７0×7０/６=４0。８3cｍ３；Ｉ=50×７0×70×７０/１２=１42．９2cm４;外楞計(jì)算簡圖4.外楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算外楞跨中彎矩計(jì)算公式:其中，作用在外楞的荷載:P=（1．2×47。71+1.4×2。０0）×0．３0×0。50/1=8.１1kN；外楞計(jì)算跨度（對(duì)拉螺栓水平間距）:ｌ=6０0mm；外楞最大彎矩:M＝0.17５×8106。21×600。00=8。５1×105N／ｍm；強(qiáng)度驗(yàn)算公式:其中,σ-－外楞的最大應(yīng)力計(jì)算值（N/ｍm2）M—-外楞的最大彎距(N。mm);M=8.51×105N/mmＷ——外楞的凈截面抵抗矩；W＝4。0８×1０4ｍm３;[ｆ]——外楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mｍ２),[ｆ］=１3。００0N/mｍ2；外楞的最大應(yīng)力計(jì)算值：σ＝８。５1×1０５/４。08×104