燃煤機(jī)組耗差計(jì)算方法目次前言 3范圍 1規(guī)范性引用文件 1符號(hào)、名詞術(shù)語和定義 1耗差 1基準(zhǔn)值 1耗差分析方法 1耗差計(jì)算基本原則 2計(jì)算基本方法 2低位熱值對(duì)鍋爐效率的影響 3鍋爐效率變化對(duì)供電煤耗的影響 3飛灰含炭量變化對(duì)供電煤耗的影響 5鍋爐排煙溫度變化對(duì)供電煤耗的影響 5煙氣含氧量變化對(duì)供電煤耗的影響 6鍋爐排污對(duì)鍋爐效率的影響 6汽機(jī)熱耗變化對(duì)供電煤耗的影響 6高壓缸效率變化對(duì)熱耗率的影響 7中壓缸效率變化對(duì)熱耗率影響計(jì)算 7低壓缸效率變化對(duì)熱耗率影響計(jì)算 7軸封漏漏汽量對(duì)熱耗的影響 8過橋汽封量對(duì)熱耗的影響 8給水溫度對(duì)熱耗的影響 8加熱器端差對(duì)熱耗的影響 9給水泵焓升對(duì)熱耗的影響 9給水泵汽輪機(jī)用汽量對(duì)熱耗的影響 9過熱減溫水流量對(duì)熱耗的的影響 9再熱減溫水流量對(duì)熱耗的影響 9凝結(jié)水過冷度對(duì)熱耗的影響 10主汽壓力對(duì)熱耗的影響 10主汽溫度對(duì)熱耗的影響 10再熱壓損對(duì)熱耗的影響 10再熱溫度對(duì)熱耗的影響 10排汽壓力對(duì)熱耗的影響 10供熱抽汽量對(duì)熱耗的影響 10不明流量對(duì)熱耗的影響 11鍋爐吹灰對(duì)熱耗的影響 11老化對(duì)機(jī)組熱耗的影響 11廠用電率變化 11IPAGEPAGE10燃煤機(jī)組耗差計(jì)算方法范圍本標(biāo)準(zhǔn)不適用于設(shè)備的性能驗(yàn)收。規(guī)范性引用文件下列文件對(duì)于本文件的應(yīng)用是必不可少的。凡是注日期的引用文件，僅注日期的版本適用于本文件。凡是不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改單）適用于本文件。GB/T8117.1汽輪機(jī)熱力性能驗(yàn)收試驗(yàn)規(guī)程第1部分:方法A大型凝汽式汽輪機(jī)高準(zhǔn)確度試驗(yàn)GB/T8117.2汽輪機(jī)熱力性能驗(yàn)收試驗(yàn)規(guī)程第2部分:方法B各種類型和容量的汽輪機(jī)寬準(zhǔn)確度試驗(yàn)GB/T8117.33C改造汽輪機(jī)的熱力性能驗(yàn)證試驗(yàn)GB/T10184電站鍋爐性能試驗(yàn)規(guī)程DL/T839大型鍋爐給水泵性能現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)方法DL/T904火力發(fā)電廠技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)計(jì)算方法DL/T1078表面式凝汽器運(yùn)行性能試驗(yàn)規(guī)程DL/T1365名詞術(shù)語電力節(jié)能ASMEPTC6汽輪機(jī)性能試驗(yàn)規(guī)程ASMEPTC4鍋爐性能試驗(yàn)規(guī)程符號(hào)、名詞術(shù)語和定義DL/T904、DL/T1365界定的以及下列術(shù)語和定義適用于本標(biāo)準(zhǔn)。耗差耗差是指當(dāng)某一運(yùn)行參數(shù)偏離基準(zhǔn)值時(shí)，對(duì)機(jī)組運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性（供電煤耗）影響的偏差。基準(zhǔn)值基準(zhǔn)值也叫參考值，是對(duì)應(yīng)機(jī)組某個(gè)負(fù)荷工況下，各運(yùn)行參數(shù)的最經(jīng)濟(jì)或最合理的值。耗差分析方法熱力學(xué)法宜用于蒸汽參數(shù)，如主汽壓力、主汽溫度、再熱溫度、再熱壓損、排汽壓力等，一般汽輪機(jī)制造商均提供這方面的熱力影響曲線等效焓降法和循環(huán)函數(shù)法宜用于熱力系統(tǒng)局部分析，如減溫水流量、給水溫度、加熱器端差、凝汽過冷度、給水泵汽輪機(jī)用汽量、廠用汽量和汽水損失等基本公式宜用于鍋爐排煙溫度、氧量、飛灰含碳量等試驗(yàn)法宜用于可通過試驗(yàn)確定的參數(shù)對(duì)煤耗指標(biāo)的影響的參數(shù)，如排氣壓力等。DL/T904相統(tǒng)一，符號(hào)下標(biāo)盡量與實(shí)際意義接近，具體符號(hào)列表如下：符號(hào)列表意義符號(hào)單位意義符號(hào)單位發(fā)電煤耗bfg/(kW·h)焓hkJ/kg發(fā)電煤耗變化量bfg/(kW·h)效率η%供電煤耗bgg/(kW·h)汽輪機(jī)裝置效率i%供電煤耗變化量bgg/(kW·h)機(jī)械效率ηd%熱耗率HRkJ/(kW·h)發(fā)電機(jī)效率ηm%熱耗率變化量HRkJ/(kW·h)循環(huán)吸熱量變化qkJ/kg鍋爐熱效率g%流量Dt/h鍋爐熱效率變化量g%溫度t℃管道效率gd%凝結(jié)水或給水溫升℃發(fā)電廠用電率Lcy%下標(biāo)廠用電率變化量Lcy%設(shè)計(jì)值0功率WkW循環(huán)xh機(jī)組額定功率WeMW等熵s實(shí)際發(fā)電功率或機(jī)組負(fù)荷WrkW高壓缸HP煤收到基碳含量百分?jǐn)?shù)Car%中壓缸IP煤收到基氧含量百分?jǐn)?shù)Oar%低壓缸LP煤收到基可燃硫含量百分?jǐn)?shù)Sar%給水gs煤收到基水分百分?jǐn)?shù)Mar%第n段抽汽0-9煤收到基氫含量百分?jǐn)?shù)Har%平均放熱ks煤收到基氮含量百分?jǐn)?shù)Nar%泄露xl爐膛出口煙氣的過?？諝庀禂?shù)吹灰ch爐膛漏風(fēng)系數(shù)f耗差計(jì)算基本原則某負(fù)荷條件下，影響供電煤耗的各運(yùn)行參數(shù)之間相互獨(dú)立，線性無關(guān)；（各耗差參數(shù)與基準(zhǔn)值的偏差不宜過大，否則會(huì)造成較大的計(jì)算誤差；耗差分析應(yīng)以同一負(fù)荷為基本比對(duì)條件。計(jì)算基本方法bg

HR

（1）29.308

ggd(1cy)式中：bg─發(fā)電煤耗，g/(kW·h);HR─汽輪機(jī)熱耗率，kJ/(kW·h)；g─鍋爐熱效率，%；

100100 100gd─管道效率，%，若節(jié)能技術(shù)措施不影響管道效率，統(tǒng)一取值99%；Lcy─發(fā)電廠用電率，%。bbgHRbgbgLg HR g L cyg cyHR HR

d

（2）29.308d

gd(1Lcy)

d 100100100 100低位熱值對(duì)鍋爐效率的影響低位熱值的變化認(rèn)為是燃料收到基含碳量的變化，含碳量的變化由灰分和水分來平衡，即認(rèn)為燃料收到基含碳量的減少(或增加)是由于燃料中灰分和水分的增加(或減少)引起的，q2、q4、q6。求得鍋爐效率的相對(duì)變化率既可以計(jì)算低位熱值對(duì)煤耗的影響根據(jù)GB/T904-2015，采用熱損失法（即反平衡法）計(jì)算鍋爐熱效率，公式為：式中：

(1Q2Q3Q4Q5Q6)100Qar,netg100(q2q3q4q5q6)g

（3）Qar,net——每千克燃料的收到基低位發(fā)熱量，kJ/kg；Q2——每千克燃料的排煙熱損失量，kJ/kg；Q3——每千克燃料的氣體未完全燃燒熱損失量，kJ/kg；Q4——每千克燃料的固體未完全燃燒熱損失量，kJ/kg；Q5——每千克燃料的鍋爐散熱損失量，kJ/kg；Q6——每千克燃料的灰渣物理熱損失量，kJ/kg；q2——排煙熱損失，%；q3——?dú)怏w未完全燃燒熱損失，%；q4——固體未完全燃燒熱損失，%；q5——鍋爐散熱損失，%；q6——灰渣物理熱損失，%。a）排煙熱損失q2：其中：

q2

Q2

100

（4）QQyQHO 5）2 2 2QgyVc t)

（6）2 gyp,gy py 0QHOV c t

（7）2 H2Op,H2O py 0VV0(1)V0

（8）gy gy pyV01.866(Car0.375Sar)0.79V00.8Nar

（9）gy 100 100V 0.111H0.0124MVo1.24G

（10）H2O ar ar py whVo0.0889C

0.0333S0.265H0.0333O

（11）ar ar ar ar式中：

Qgy

py

2121

（12）22QHOkJ/；22Vgy——每千克燃料燃燒生成的實(shí)際干煙氣體積，m3/kg；cp,gy——干煙氣從t0到py的平均定壓比熱容，kJ/(m3·K)；py——排煙溫度，℃；t0——基準(zhǔn)溫度，由空預(yù)器入口一、二次風(fēng)空氣溫度按流量加權(quán)平均計(jì)算℃；VHO——每千克燃料燃燒生成的水蒸氣及相應(yīng)空氣濕分帶入的水蒸氣體積，m3/kg；cp,HO——水蒸氣從t0到 的的平均定壓比熱容，kJ/(kg·K)Car——燃料收到基炭含量，％；Har——燃料收到基氫含量，％；——燃料收到基氧含量，％；Sar——燃料收到基硫含量，％；Mar——燃料收到基水份含量，％；——燃料收到基灰分含量，％；Gwh——霧化燃料時(shí)消耗的蒸汽量，kg/kg；V0m/kg；V0Vgy

m/kg——排煙過量空氣系數(shù)；——排煙氧濃度，%。q4

44q33727AarCqsz44

（13）Qar,netBQsz4qsz4

szar,net100BLQar,net

（14）式中：

ClzClz100

fhCfh100Cfh

（15）4qsz——中速磨煤機(jī)排除石子煤的熱量損失率，%；4Bsz——石子煤排放量，t/h；——鍋爐入爐煤量，t/h；C——灰渣中平均炭量與燃煤灰量的百分比，％lz，fh——分別為爐渣、飛灰灰量占燃煤總灰量的質(zhì)量份額。對(duì)于固態(tài)排渣煤粉鍋爐，lz＝0.1、fh＝0.9；Clz，Cfh——分別為爐渣，飛灰中炭的質(zhì)量百分比，％。c）灰渣物理熱損失q6100A

fhpyt0)c

(

t)cq ar lzlz 0lz

（16）式中：

6 Qar,net

100Cfh

100Clz lzt——爐膛排出的爐渣溫度，oClzclz——爐渣比熱容，kJ/(kg·K)；cfh——飛灰比熱容，kJ/(kg·K)。鍋爐效率變化對(duì)供電煤耗的影響b

dg

L

（17）29.308dgd(1cy) d100100 100注：只要確定鍋爐側(cè)某運(yùn)行參數(shù)對(duì)鍋爐效率影響值，帶入公式（3），就可以確定該運(yùn)8000kJ/(kW·h)92%，廠用電率0.52%，引起供電煤耗增加1.82g/(kW·h)。飛灰含炭量變化對(duì)供電煤耗的影響a）33727A(CC)

33727A C' C'qq'q'

ar

arfh( fh

fh

（18）fh4 4 4fh

100

100Cfh q

33727A

C C' g 4

arfh( fh fh

（19）g

Q 100

100C'耗差：

g g rg fh bgbgg

（20）注：帶上角標(biāo)'表示實(shí)際值，不帶上角標(biāo)的表示標(biāo)準(zhǔn)值。鍋爐排煙溫度變化對(duì)供電煤耗的影響a）排煙損失的變化量：△qq'q

Qy'QHO')QyQHO)2 2 2 2 1002 2 2

Qar,netc V c '

（21）gyp,gy HOp,HO py py100鍋爐效率相對(duì)變化值：g

g2ycp,yH2Ocp,H2O)yy)00 Q

（22）耗差：

g g gar,netbgbgg注：帶上角標(biāo)'表示實(shí)際值，不帶上角標(biāo)的表示標(biāo)準(zhǔn)值。a）排煙損失的變化量：

（23）△qq'q

Qy'QHO')QyQHO)2 2 2 2 1002 2 2MV0N

Qar,net

（24） ')100Qar,net

py py式中：

K?(

212212

2121

)100

（25）Mcp,gypyt0)Ncp,HOpyt0)M·V0N0.0161V0

（26）（27）K鍋爐效率相對(duì)變化值：

Qar,net

（28）2△g△q2K(2121)1002g g

（29）耗差：

g g bgbgg

21O'

21O2

（30）鍋爐排污對(duì)鍋爐效率的影響由鍋爐排污導(dǎo)致的鍋爐熱損失為：qpw

Dpw(hpwhbs)100Qar,netBL

（31）qpw由鍋爐排污導(dǎo)致的鍋爐熱損失，%；Dpw為排污擴(kuò)容器排出的水的流量，t/h；hpw為排污擴(kuò)容器排出的水的焓值，kJ/kg；為鍋爐補(bǔ)水的焓值，kJ/kg。排污熱損失的變化：D'Dhh100

qpw

pw pw pw bsQar,netBL

（32） q

D'Dhh100g

g

pw

pw pw pw Q B

（33）耗差：

g g ar,netLgbgbgg

（34）注：帶上角標(biāo)'表示實(shí)際值，不帶上角標(biāo)的表示標(biāo)準(zhǔn)值。汽機(jī)熱耗變化對(duì)供電煤耗的影響bg

HR ? L HR

（35）29.308dgd(1cy)100100 100注：只要確定汽機(jī)側(cè)某運(yùn)行參數(shù)對(duì)鍋爐效率影響值，帶入公式（4），就可以確定該運(yùn)行參數(shù)對(duì)供電煤耗影響的耗差值。例如熱耗率取8000kJ/(kW·h)，鍋爐效率92%，廠用電率6%99%1kPa56kJ/(kW·h)，引起供電2.24g/(kW·h)。高壓缸效率變化對(duì)熱耗率的影響a）為了計(jì)算高壓缸效率變化對(duì)熱耗率的影響，首先按設(shè)計(jì)參數(shù)計(jì)算得到高壓缸效率變化1%對(duì)機(jī)組熱耗的影響值，見下式計(jì)算：HRHP

(D0zhsHPηHPηmηd-DrhsHPηHP)1003600W WHR

kJ/kWh （36）t t 0式中：D0z——高壓缸折算流量，kg/h；——高排（再熱）流量，kg/h；——高壓缸等熵焓降，kJ/kg；ηHP——高壓缸相對(duì)內(nèi)效率（設(shè)計(jì)值）；ηd、ηm——分別為機(jī)械效率和發(fā)電機(jī)效率；Wt——設(shè)計(jì)發(fā)電端功率，kW；HR0——機(jī)組設(shè)計(jì)熱耗率，kJ/kWh。b）高壓缸折算流量：DD0DD0z

0D0DmD（h0

tD0DmDzh2）

（37）式中：Dz——分別為主蒸汽流量、高壓門桿漏汽量、高壓缸前汽封漏汽量、一段抽汽量，kg/h；h0、ht、h1、h2——分別為主蒸汽焓、調(diào)節(jié)級(jí)后焓、一段抽汽焓、高壓缸排汽焓，kJ/kg。通過（36）式可計(jì)算高壓缸效率變化1%，對(duì)機(jī)組熱耗率影響值。實(shí)際運(yùn)行中高壓缸效率偏離設(shè)計(jì)值達(dá)幾個(gè)百分點(diǎn)，影響熱耗值為（36）式乘以百分之幾。中壓缸效率變化對(duì)熱耗率影響計(jì)算a）為了計(jì)算中壓缸效率變化對(duì)熱耗率影響，首先按設(shè)計(jì)參量計(jì)算得到中壓缸效率變化1%，對(duì)機(jī)組熱耗的影響值，見下式計(jì)算：式中：

HRIP

DrzhsIPηIPηmηd1003600Wt

kJ/kWh （38）Drz

Drz——中壓缸折算流量，kg/h；hsIP——中壓缸等熵焓降，kJ/kg；ηIP——中壓缸相對(duì)內(nèi)效率（設(shè)計(jì)值）。b）中壓缸折算流量：rr（r3r34（r345）（hrh6）式中：

（39）D3、D4、D5——分別為三段抽汽流量、四段抽汽流量、五段抽汽流量，kg/h；hr、h3、h4、h5、h6——分別為三段抽汽焓、四段抽汽焓、五段抽汽焓、中壓缸排汽焓，kJ/kg。通過（38）式可計(jì)算中壓缸效率變化1%，對(duì)機(jī)組熱耗率影響值。實(shí)際運(yùn)行中壓缸效率偏離設(shè)計(jì)值達(dá)幾個(gè)百分點(diǎn)，影響熱耗值為（38）式乘以百分之幾。低壓缸效率變化對(duì)熱耗率影響計(jì)算a）為了計(jì)算低壓缸效率變化對(duì)熱耗率影響，首先按設(shè)計(jì)參量計(jì)算得到低壓缸效率變化1%，對(duì)機(jī)組熱耗的影響值，見下式計(jì)算：式中：

HRLP

DLzhsLPηLPηmηd1003600Wt

kJ/kWh （40）DLz——低壓缸折算流量，kg/h；hsLP——低壓缸等熵焓降，kJ/kg；ηLP——低壓缸相對(duì)內(nèi)效率（設(shè)計(jì)值）。b）低壓缸折算流量：式中：

DLz

PPP7P78）（hLPhK）

（41）DLP、D7、D8——分別為低壓缸進(jìn)汽流量、七段抽汽流量、八段抽汽流量，kg/h；hLP、h、h、h——分別為低壓缸進(jìn)汽焓、七段抽汽焓、八段抽汽焓、低壓缸排汽7 8 c焓，kJ/kg；通過（40）式可計(jì)算低壓缸效率變化1%，對(duì)機(jī)組熱耗率影響值。實(shí)際運(yùn)行低壓缸效率偏離設(shè)計(jì)值達(dá)幾個(gè)百分點(diǎn)，影響熱耗值為（40）式乘以百分之幾。軸封漏漏汽量對(duì)熱耗的影響通過等效焓降法求得新蒸汽等效焓降和由軸封漏汽量引起的等效焓降變化量，然后即可獲得汽輪機(jī)裝置效率變化量。hxqqxhi100%i hh式中：

xq xqhxq——設(shè)計(jì)工況下新蒸汽等效熱降；qxh——循環(huán)吸熱量變化量；hxq——新蒸汽等效熱降變化量；i——設(shè)計(jì)工況下汽輪機(jī)裝置效率；i——汽輪機(jī)裝置效率變化量。

（42）對(duì)熱耗影響量：過橋汽封量對(duì)熱耗的影響

HRHRi

（43）通過等效焓降法求得新蒸汽等效焓降和由軸封漏汽量引起的等效焓降變化量，然后即可獲得汽輪機(jī)裝置效率變化量。hxqqxhi100%i hh對(duì)熱耗影響量：給水溫度對(duì)熱耗的影響

xq xqHRHRi

（44）（45）HRtks

tkst0m 0iHR t t (t t)t 式中：

0m ks 0m ks 0m

（46）t0m——平均吸熱溫度；tks——平均放熱溫度；0i——汽輪機(jī)相對(duì)內(nèi)效率；t0m——參數(shù)變化后平均吸熱溫度與設(shè)計(jì)值之差；tks——參數(shù)變化后平均放熱溫度與設(shè)計(jì)值之差；0i——參數(shù)變化后汽輪機(jī)相對(duì)內(nèi)效率與設(shè)計(jì)值之差。給水溫度對(duì)熱耗的影響，可以認(rèn)為0i0i0。加熱器端差對(duì)熱耗的影響根據(jù)端差通過等效焓降法求得新蒸汽等效焓降變化和循環(huán)吸熱量變化量，然后即可獲得汽輪機(jī)裝置效率變化量：qxhihxq100%i hh對(duì)熱耗的影響量：給水泵焓升對(duì)熱耗的影響式中：

xq xqHRHRiHRDgsWt

（47）（48）（49）Dgs——給水流量；——給水泵焓升變化量。a）汽輪機(jī)效率相對(duì)變化：

ih

hxq

100%b）對(duì)熱耗的影響量：

xq xqHRHRi

（49）（50）若過熱減溫水來自于末級(jí)高加出口，不影響熱力循環(huán)。汽輪機(jī)效率相對(duì)變化：qxhihxq100%i hh對(duì)熱耗的影響量：a）裝置效率相對(duì)變化：

xq xqHRHRi

（51）（52）hxqqxhi100%

（53）i hhb）對(duì)熱耗的影響量：凝結(jié)水過冷度對(duì)熱耗的影響a）汽輪機(jī)效率相對(duì)變化：

xq xqHRHRi

（54）ih

hxq

100%b）對(duì)熱耗的影響量：主汽壓力對(duì)熱耗的影響

xq xqHRHRi

（55）（56）HRtks

tkst0m 0iHR t t (t t)t 0m ks 0m ks 0m

（57）主汽壓力對(duì)熱耗的影響，認(rèn)為0i0i可以參考主機(jī)廠家提供的修正曲線。主汽溫度對(duì)熱耗的影響

0

tkst0mtks

0。主汽壓力對(duì)熱耗的影響也HRtks

tkst0m 0iHR t