附件一春江集團2×4500t/d熟料生產(chǎn)線純低溫余熱發(fā)電工程根本設計方案大連易世達新能源開展股份二○○九年三月二十八日目錄第三章.人員培訓、建筑施工、性能測試技術指導效勞及啟動調試第九章.大連易世達新能源開展股份簡介第十章.供貨商清單

第一章.根本設計方案工程概述河南春江水泥廠現(xiàn)有兩條4000t/d〔實際產(chǎn)量4500t/d〕新型干法水泥熟料生產(chǎn)線。為利用新型干法水泥窯生產(chǎn)過程中產(chǎn)生的廢氣余熱，節(jié)約能源、減少環(huán)境熱污染、進一步降低產(chǎn)品生產(chǎn)本錢，河南春江水泥廠擬利用該條水泥窯廢氣余熱建設余熱電站，根據(jù)河南春江水泥廠委托，大連易世達新能源開展股份特編制本技術方案。1.1.1廢氣余熱資源根據(jù)河南春江水泥廠提供的資料，水泥窯的廢氣余熱資源為：〔1〕窯頭熟料冷卻機的廢氣余熱根據(jù)工廠提供資料及一般4500t/d窯廢氣條件，21900036000為充分利用窯頭熟料冷卻機的廢氣余熱，在不影響入窯二、三次風的風溫、風量條件下，調整熟料冷卻機廢氣取熱方式。熟料冷卻機廢氣溫度分布：冷卻機內入料端(頭部)的廢氣溫度為1250～600℃，廢氣混合后分別作為二次風、三次風入窯、入爐燃燒；冷卻機內剩余的廢氣由600℃逐步降低至出料端(尾部)的約90℃，混合后形成250～320℃的廢氣再排放掉。為了提高余熱利用效果，對冷卻機內剩余的由600℃逐步降低至出料端(尾部)的約90℃廢氣，按廢氣溫度分布進行梯級利用并考慮電站對水泥窯生產(chǎn)波動的適應及簡化電站操作，將抽取廢氣方式分為高溫段和中溫段。根據(jù)招標書提供的窯尾預熱器、風機及磨機資料，窯尾預熱器總排廢氣參數(shù)為：利用廢氣余熱進行發(fā)電的前提條件及技術支持條件1.2技術方案裝機方案及熱力系統(tǒng)根據(jù)目前國內外純低溫余熱發(fā)電技術及裝備次中壓中溫參數(shù)；二是以日本KHI技術及裝備為藍本結合上海萬安集團金山水泥廠1500t/d水泥窯余熱電站建設—290～340低壓低溫參數(shù)。次中壓中溫參數(shù)的補汽式方案，以下簡稱“第二代技術方案”。對于對于第一代水泥窯純低溫余熱發(fā)電技術，根據(jù)水泥窯廢氣參數(shù)，通常來講，目前所采用的技術方案分為兩種主要方案：一種是主蒸汽參數(shù)為1.27MPa－315℃的單壓不補汽方案或雙壓補汽方案〔以下簡稱“第一代技術方案1”℃的閃蒸補汽方案〔以下簡稱“第一代技術方案2”，主要代表：海螺川琦〕。為了科學地確定本工程技術方案，本根本設計方案對本工程可能采用的“第二代技術方案”及“第一代技術方案1”、“第一代技術方案2”間的發(fā)電能力、投資及運行費用比擬如下：1.2.1.1.1發(fā)電能力的比擬根據(jù)第二代技術方案及第一代技術的兩個不同方案的熱力系統(tǒng)構成及余熱鍋爐換熱特性，對三個方案的發(fā)電能力進行計算如下：〔1〕前提條件為保證計算的客觀性，對影響各方案發(fā)電功率的計算條件均取相同的參數(shù)數(shù)值，包括：統(tǒng)一水泥窯廢氣參數(shù)；統(tǒng)一不考慮廢氣中粉塵的熱量；統(tǒng)一鍋爐漏風率；pa；汽輪機主蒸汽缸效率為85%，補汽缸效率為82%；統(tǒng)一汽輪機機械.散熱.自用動力損失效率為97%統(tǒng)一發(fā)電機效率為97%；統(tǒng)一廢氣管道散熱.旁通廢氣管道漏廢氣.汽水管道漏汽散熱損失統(tǒng)一為94％；窯尾烘干廢氣溫度統(tǒng)一為210℃。(2)三個方案的發(fā)電能力計算根據(jù)水泥窯廢氣參數(shù)及上述統(tǒng)一的各參數(shù)數(shù)值，三個方案的發(fā)電能力計算見下表：河南春江2×4500t/d-320℃技術參數(shù)代號計算公式數(shù)據(jù)來源單位第二代技術〔易世達〕第一代技術〔中材、凱盛、易世達、中信〕第一代技術〔海螺〕汽機主進汽參數(shù)設計確定Mpa-℃汽機補汽參數(shù)設計確定Mpa-℃不補汽SP余熱鍋爐高壓段進口廢氣量Vspf11業(yè)主給出Nm3/h576000576000576000高壓段進口廢氣溫度Tspf11業(yè)主給出℃320320320高壓段進口廢氣比熱Cspf11查表kcal/Nm3·℃高壓段進口廢氣焓值hspf11Tspf11×Cspf11計算kcal/Nm3高壓段進口廢氣總焓值Hspf11Vspf11×hspf11計算104Xkcal/h高壓蒸發(fā)段鍋爐漏風量VspL11設計確定Nm3/h864086408640高壓蒸發(fā)段鍋爐漏風溫度TspL11業(yè)主給出℃252525高壓蒸發(fā)段鍋爐漏風比熱CspL11查表kcal/Nm3·℃高壓蒸發(fā)段鍋爐漏風焓值hspL11TspL11×CspL11計算kcal/Nm3高壓蒸發(fā)段鍋爐漏風總焓值HspL11VspL11×hspL11計算104Xkcal/h6.6966.6966.696高壓蒸發(fā)段鍋爐入口廢氣總焓值Hspfz11Hspf11+HspL11計算104Xkcal/h6489.2306489.2306489.230高壓蒸發(fā)段鍋爐出口廢氣量Vspf12Vspf11+VspL11計算Nm3/h584640584640584640最小換熱溫差△tmin鍋爐設計確定℃131532高壓蒸發(fā)段鍋爐出口廢氣溫度〔窯尾烘干溫度1〕Tspf12tspw11+△tmin計算℃高壓蒸發(fā)段鍋爐出口廢氣比熱Cspf12查表kcal/Nm3·℃高壓蒸發(fā)段鍋爐出口廢氣焓值hspf12Tspf12×Cspf12計算kcal/Nm381.94472.90972.358高壓蒸發(fā)段鍋爐出口廢氣總焓值HsPfz12Vspf12×hsp分12計算104Xkcal/h4790.7574262.5804230.364高壓蒸發(fā)段鍋爐廢氣總焓降△Hspf11HsPfz11-HsPfz12計算104Xkcal/h1698.4732226.6512258.867高壓蒸發(fā)段鍋爐保熱系數(shù)§sp11鍋爐設計確定高壓蒸發(fā)段鍋爐用于生產(chǎn)蒸汽的總廢氣焓降△Hspf1△Hspf11קsp11計算104Xkcal/h1656.0122170.9842202.395高壓段主蒸汽壓力Psp11設計確定Mpa高壓段主蒸汽溫度tsp11設計確定℃305305高壓段主蒸汽焓值hspZ11查焓熵圖kcal/kg669高壓段排污率＆spw11鍋爐設計確定%222高壓段排污壓力〔汽包壓力〕Pspw11鍋爐設計確定Mpa高壓段排污溫度〔汽包壓力飽和溫度〕tspw11查焓熵圖℃高壓段排污焓值hspw11查焓熵圖kcal/kg229200高壓蒸發(fā)段鍋爐給水溫度tspg11設計確定℃180160高壓蒸發(fā)段鍋爐給水焓值Hspw11查焓熵圖kcal/Kg229182161高壓段蒸汽產(chǎn)量Zsp11△Hspf1/｛〔hspZ11-tspg11〕+＆spw11〔hspw11-tspg11〕｝計算t/h37.6439.6338.54高壓段省煤器進口廢氣量Vspf13Vspf12計算Nm3/h584640高壓段省煤器進口廢氣溫度Tspf13Tspf12計算℃高壓段省煤器進口廢氣比熱Cspf13Cspf12查表kcal/Nm3·℃高壓段省煤器進口廢氣焓值hspf13hspf12計算kcal/Nm381.944高壓段省煤器進口廢氣總焓值HsPfz13HsPfz12計算104Xkcal/h4790.757高壓段省煤器漏風量VspL12設計確定Nm3/h2880高壓段省煤器漏風溫度TspL12業(yè)主給出℃25高壓段省煤器漏風比熱CspL12查表kcal/Nm3·℃高壓段省煤器鍋爐漏風焓值hspL12TspL12×CspL12計算kcal/Nm3高壓段省煤器漏風總焓值HspL12VspL12×hspL12計算104Xkcal/h2.232高壓段省煤器入口廢氣總焓值Hspfz13Hspf13+HspL12計算104Xkcal/h4792.989高壓段省煤器給水量Hspww11Zsp11+〔＆spw11/100)×Zsp11計算t/h38.39高壓段省煤器給水溫度Hspwt11設計確定℃100高壓段省煤器給水焓Hspwh11查表kcal/kg100高壓段省煤器出水量Hspww12Hspww11計算t/h38.39高壓段省煤器出水溫度Hspwt12tspw11鍋爐設計確定℃高壓段省煤器出水焓Hspwh12hspw11查焓熵圖kcal/kg229高壓段省煤器進出水總焓升△HspwHspww11×(hspw12－Hspwh110計算104Xkcal/h495.223高壓段省煤器出口廢氣量Vspf14Vspf13+VspL12計算Nm3/h587520高壓段省煤器出口廢氣溫度〔烘干溫度2〕Tspf14(Hspfz13－△Hspw/0.975)/(Cspf14×Vspf14/10000)計算℃211.8高壓段省煤器出口廢氣比熱Cspf14試算:Tspf14×Cspf14=hspf14kcal/Nm3·℃高壓段省煤器出口廢氣焓值hspf14HsPfz14/Vspf14計算kcal/Nm372.935高壓段省煤器出口廢氣總焓值HsPfz14Hspfz13-△計算104Xkcal/h4285.068低壓段鍋爐進口廢氣量Vspf21Vspf14計算Nm3/h587520低壓段鍋爐及進口廢氣溫度Tspf21Tspf14計算℃211.8低壓段鍋爐進口廢氣比熱Cspf21Cspf14查表kcal/Nm3·℃低壓段鍋爐進口廢氣焓值hspf21hspf14計算kcal/Nm372.935低壓段鍋爐進口廢氣總焓值Hspf21HsPfz14計算104Xkcal/h4285.068低壓段鍋爐漏風量VspL21設計確定Nm3/h5760低壓段鍋爐漏風溫度TspL21業(yè)主給出℃25低壓段鍋爐漏風比熱CspL21查表kcal/Nm3·℃低壓段鍋爐漏風焓值hspL21TspL21×CspL21計算kcal/Nm3低壓段鍋爐漏風總焓值HspL21VspL21×hspL21計算104Xkcal/h4.464低壓段鍋爐入口廢氣總焓值HsPfz21Hspf21+HspL21計算104Xkcal/h4289.532低壓段鍋爐出口廢氣量Vspf22Vspf21+VspL21計算Nm3/h593280低壓段鍋爐出口廢氣溫度〔烘干溫度3〕Tspf22業(yè)主給出℃170低壓段鍋爐出口廢氣比熱spfC22查表kcal/Nm3·℃低壓段鍋爐出口廢氣焓值hspf22Tspf22×Cspf22計算kcal/Nm361.632低壓段鍋爐出口廢氣總焓值HsPfz22Vspf22×hspf22計算104Xkcal/h3656.503低壓段鍋爐廢氣總焓降△Hspf21HsPfz21-HsPfz22計算104Xkcal/h633.029低壓段鍋爐保熱系數(shù)§sp21鍋爐設計確定低壓段鍋爐用于生產(chǎn)蒸汽的總廢氣焓降△Hspf2△Hspf21קsp21104Xkcal/h620.368低壓段主蒸汽壓力Psp21設計確定Mpa低壓段主蒸汽溫度tsp21設計確定℃160低壓段主蒸汽焓值hspZ21查焓熵圖kcal/kg低壓段鍋爐給水溫度tspg21設計確定℃40低壓段鍋爐給水總焓值Hspw21tg21×W21計算kcal/Kg40低壓段鍋爐蒸汽產(chǎn)量Zsp21△Hspf2/〔hspZ21-tspg21〕計算t/h9.94AQC余熱鍋爐及ASH過熱器冷卻機廢氣分配冷卻機總排廢氣量VVg+Va+Vp業(yè)主給出Nm3/h438000438000438000冷卻機總排廢氣溫度T業(yè)主給出℃冷卻機總排廢氣比熱C查表kcal/Nm3·℃冷卻機總排廢氣焓值hT×C計算kcal/Nm3101.306101.306101.306冷卻機總排廢氣總焓值HV×h或Hg+Ha+Hp計算104Xkcal/h4,437.2244,437.2244,437.224冷卻機去過熱器廢氣量Vg冷卻機熱平衡計算Nm3/h126400冷卻機去過熱器廢氣溫度Tg冷卻機熱平衡計算℃450冷卻機去過熱器廢氣比熱Cg查表kcal/Nm3·℃冷卻機去過熱器廢氣焓值hgTg×Cg計算kcal/Nm3冷卻機去過熱器廢氣總焓值HgVg×hg計算104Xkcal/h1815.610冷卻機去AQC廢氣量VaV-Vg-Vp冷卻機熱平衡計算Nm3/h239600366000366000冷卻機去AQC廢氣比熱Ca查表kcal/Nm3·℃冷卻機去AQC廢氣溫度Ta(H-Hg-Hp)/(Va×Ca)冷卻機熱平衡計算℃360360冷卻機去AQC廢氣焓值haTa×Ca計算kcal/Nm398.217113.904113.904冷卻機去AQC廢氣總焓值HaVa×ha計算104Xkcal/h2353.2874168.8864168.886冷卻機排掉廢氣量Vp冷卻機熱平衡計算Nm3/h720007200072000冷卻機排掉廢氣溫度Tp冷卻機熱平衡計算℃120120120冷卻機排掉廢氣比熱Cp查表kcal/Nm3·℃冷卻機排掉廢氣焓值hpTp×Cp計算kcal/Nm337.33237.33237.332冷卻機排掉廢氣總焓值HpVp×hp計算104Xkcal/hASH及AQC鍋爐計算過程冷卻機去過熱器廢氣量Vg冷卻機熱平衡計算Nm3/h126400冷卻機去過熱器廢氣溫度Tg冷卻機熱平衡計算℃450冷卻機去過熱器廢氣比熱Cg查表kcal/Nm3·℃冷卻機去過熱器廢氣焓值hgTg×Cg計算kcal/Nm3冷卻機去過熱器廢氣總焓值Hghg×Vg計算104Xkcal/h過熱器出口廢氣量VgcVg計算Nm3/h126400過熱器出口廢氣溫度Tgc試算,目標△Hg=△Zg℃過熱器出口廢氣比熱Cgc查表kcal/Nm3·℃過熱器出口廢氣焓值hgcTgc×Cgc計算kcal/Nm398.594過熱器出口廢氣總焓值HgcVgc×hgc計算104Xkcal/h1246.232過熱器廢氣總焓降△HfHg-Hgc計算104Xkcal/h569.378過熱器保熱系數(shù)§g鍋爐設計確定過熱器用于加熱蒸汽的總廢氣焓降△Hg§g×△Hf計算104Xkcal/h543.756過熱器進口蒸汽量ZjZsp11+Za11計算t/h57.49過熱器進口蒸汽壓力Pj設計確定Mpa過熱器進口蒸汽溫度Tj計算并查焓熵圖℃過熱器進口蒸汽焓值hj計算并查焓熵圖kcal/kg669過熱器進口蒸汽總焓值HjZj×hj計算104Xkcal/h3846.370過熱器出口蒸汽量ZcZsp11+Za11試算t/h57.49過熱器出口蒸汽壓力Pc設計確定Mpa過熱器出口蒸汽溫度Tc設計確定℃380過熱器出口蒸汽焓值hc查焓熵圖kcal/kg過熱器出口蒸汽總焓值HcZc×hc計算104Xkcal/h4390.267過熱器進出口蒸汽總焓升△ZgHc-Hj計算104Xkcal/h543.896AQC鍋爐高壓段進口廢氣量VagjVg+Va計算Nm3/h366000366000366000AQC鍋爐高壓段進口廢氣溫度Tagj(〔Ha+Hgc〕/Cagj)×10000/Vagj計算℃311.917360.000360.000AQC鍋爐高壓段進口廢氣比熱Cagj查表kcal/Nm3·℃AQC爐高壓段進口廢氣焓值hagjTagj×Cagj計算kcal/Nm398.348113.904113.904AQC爐高壓段進口廢氣總焓值HagjVagj×hagj計算104Xkcal/h3599.5194168.8864168.886AQC鍋爐高壓段漏風量Vagl鍋爐設計確定Nm3/h366073207320AQC鍋爐高壓段漏風溫度Tagl業(yè)主給出℃252525AQC鍋爐高壓段漏風比熱Cagl查表kcal/Nm3·℃AQC爐高壓段漏風焓值haglTagl×Cagl計算kcal/Nm3AQC爐高壓段漏風總焓值HaglVagl×hagl計算104Xkcal/h2.8375.6735.673AQC鍋爐高壓段入口廢氣總焓值Haqcf1Hagj+Hagl計算104Xkcal/h3602.3554174.5594174.559AQC鍋爐高壓段出口廢氣量VagcVagj+Vagl計算Nm3/h369660373320373320AQC鍋爐高壓段出口廢氣溫度TagcPta11及〔△tmin=15℃〕、tga11最小換熱溫差△tmin℃211212193AQC鍋爐高壓段出口廢氣比熱Cagc查表kcal/Nm3·℃AQC爐高壓段出口廢氣焓值hagcTagc×Cagc計算kcal/Nm3AQC爐高壓段出口廢氣總焓值HagcVagc×hagc計算104Xkcal/h2438.2262474.0362250.866AQC鍋爐高壓段廢氣總焓降△Haqcf11Haqcf1-Hagc計算104Xkcal/h1164.1301700.5231923.694AQC鍋爐高壓段保熱系數(shù)§aqc11鍋爐設計確定AQC爐高壓段用于生產(chǎn)蒸汽的廢氣總焓降△Haqcf1△Haqcf11קaqc11計算104Xkcal/h1135.0261658.0101875.601高壓段主蒸汽壓力Pa11設計確定Mpa高壓段主蒸汽溫度ta11查焓熵圖℃345345高壓段主蒸汽焓值hZa11查焓熵圖kcal/kg669高壓段排率＆aqcw11鍋爐設計確定%222高壓段排污壓力〔汽包壓力〕PPa11設計確定Mpa高壓段排污溫度溫度〔汽包壓力飽和溫度〕Pta11查焓熵圖℃高壓段排污焓值pha11查焓熵圖kcal/kg229200高壓段給水溫度tga11設計確定℃100185165高壓段蒸汽產(chǎn)量Za11△Haqcf1/｛〔hZa11-tga11〕+＆aqcw11〔Pha11-tga11〕｝計算Kg/h19.8629.3431.92AQC鍋爐低壓蒸汽段進口廢氣量VadjVagc計算Nm3/h369660AQC鍋爐低壓蒸汽段進口廢氣溫度TadjTagc計算℃211AQC鍋爐低壓蒸汽段進口廢氣比熱CadjCagc查表kcal/Nm3·℃AQC爐低壓蒸汽段進口廢氣焓值hadjhagc計算kcal/Nm365.959AQC爐低壓蒸汽段進口廢氣總焓值HadjHagc計算104Xkcal/h2438.226AQC鍋爐低壓蒸汽段漏風量Vadl鍋爐設計確定Nm3/h3660AQC鍋爐低壓蒸汽段漏風溫度Tadl業(yè)主給出℃25AQC鍋爐低壓蒸汽段漏風比熱Cadl查表kcal/Nm3·℃AQC爐低壓蒸汽段漏風焓值hadlCadl×Tadl計算kcal/Nm3AQC爐低壓蒸汽段漏風總焓值HadlVadl×hadl計算104Xkcal/h2.837AQC鍋爐低壓蒸汽段入口廢氣總焓值Haqcf2Hadc+Hadl計算104Xkcal/h2441.062AQC鍋爐低壓蒸汽段出口廢氣量VadcVadj+Vadl計算Nm3/h373320AQC鍋爐低壓蒸汽段出口廢氣溫度TadcPta21及〔△tmin=10℃〕、tga21最小換熱溫差△tmin℃138AQC鍋爐低壓蒸汽段出口廢氣比熱Cadc查表kcal/Nm3·℃AQC爐低壓蒸汽段出口廢氣焓值hadcTadc×Cadc計算kcal/Nm342.959AQC爐低壓蒸汽段出口廢氣總焓值HadcVadc×hadc計算104Xkcal/h1603.760AQC鍋爐低壓蒸汽段廢氣總焓降△Haqcf22Haqcf2-Hadc計算104Xkcal/h837.302AQC鍋爐低壓蒸汽段保熱系數(shù)§aqc22鍋爐設計確定AQC爐低壓蒸汽段用于生產(chǎn)蒸汽的廢氣總焓降△Haqcf2§aqc22×△Haqcf22計算104Xkcal/h820.556低壓蒸汽段主蒸汽壓力Pa21設計確定Mpa低壓蒸汽段主蒸汽溫度ta21設計確定℃160低壓蒸汽段主蒸汽焓值hZa21查焓熵圖kcal/kg低壓段汽包飽和溫度Pta21查焓熵圖℃144低壓蒸汽段給水溫度tga21設計確定℃40低壓蒸汽段蒸汽產(chǎn)量Za21△Haqcf2/(hZa21-tga21)計算t/h13.144AQC鍋爐熱水段進口廢氣量VasjVadc計算Nm3/h373320373320373320AQC鍋爐熱水段進口廢氣溫度TasjTadc計算℃138212193AQC鍋爐熱水段進口廢氣比熱CasjCadc計算kcal/Nm3·℃AQC爐熱水段進口廢氣焓值hasjhadc計算kcal/Nm342.95966.27160.293AQC爐熱水段進口廢氣總焓值Hasj計算104Xkcal/h1603.7602474.0362250.866AQC鍋爐熱水段出口廢氣量VascVasj計算Nm3/h373320373320373320AQC鍋爐熱水段出口廢氣溫度Tasc｛Tasj×Casj-(△Haqcw/Vadc)｝/Casc試算,目標△Hasc=△Haqcw℃85AQC鍋爐熱水段出口廢氣比熱Casc查表kcal/Nm3·℃AQC爐熱水段出口廢氣焓值hasjCasc×Tasc計算KCal/Nm3AQC爐熱水段出口廢氣總焓值HascVasj×hasj計算104Xkcal/h1193.5421453.377985.602AQC爐熱水段進出口廢氣總焓降△HascHasj—Hasc計算104Xkcal/h410.2181020.6601265.264AQC爐熱水段給水量Wg(1+＆spw11)Zsp11+(1+＆aqcw11)Za11計算t/h58.6470.35126.52AQC爐熱水段給水溫度Twg設計確定℃404065AQC爐給水焓hwg查焓熵圖kcal/kg404065AQC爐總給水焓HwgWg×hwg計算104Xkcal/h234.577281.384822.380AQC爐熱水段出水量WcWg計算t/h58.6470.35126.52AQC爐熱水段出水溫度Twc設計確定℃110185165AQC爐出水焓hwc查焓熵圖kcal/kg110185165用于生產(chǎn)閃蒸蒸汽的熱水量Wszr×〔Za11+Zsp11〕計算t/h54.65閃蒸蒸汽產(chǎn)量Zxz×Wszr計算t/h4.37閃蒸剩余熱水量WxzWszr-Zxz計算t/h50.28AQC爐總出水焓HwcWc×hwc計算104Xkcal/h645.0861301.4022087.580AQC爐熱水段熱水總焓升△HaqcwHwc-Hwg計算104Xkcal/h410.5091020.0181265.200汽輪機及發(fā)電機主進汽壓力P1設計確定Mpa主進汽溫度T1設計確定℃370315315主進汽焓值h1查焓熵圖kcal/Kg735主進汽量Z1Zc計算t/h57.4968.9770.46主進汽總焓值H1Z1×h1計算104Xkcal/h4363.2445069.0555201.870補汽進汽壓力Pb設計確定Mpa補氣進汽溫度Tb設計確定℃150飽和110補汽焓值hb查焓熵圖kcal/kg補汽進汽量ZbZsp21+Za21或(Zwx)計算t/h23.084.37補汽總焓值HbZb×hb計算104Xkcal/h1526.323280.919汽輪機排汽壓力P2設計確定Mpa汽輪機排汽溫度T2設計確定℃主蒸汽段汽機缸效率F1汽輪機設計確定%858585補汽段汽機缸效率F2汽輪機設計確定%8282主蒸汽汽機理論絕熱排汽焓hp1查焓熵圖kcal/kg515補汽局部汽機理論絕熱排汽焓hpb查焓熵圖kcal/kg0主蒸汽汽機排汽量Zp1Z1計算t/h57.4968.9770.46補汽局部汽機排汽量ZpbZb計算t/h23.084.37主蒸汽汽機理論絕熱排汽總焓Hp1hp1×Zp1計算104Xkcal/h2922.8393551.7873785.676補汽局部汽機理論絕熱排汽總焓Hpb1hpb×Zpb計算104Xkcal/h1227.6590231.774主蒸汽汽機實際總焓降△Hp1(H1-Hp1)×F1/100計算104Xkcal/h1224.3451289.6781203.765補汽局部汽機實際總焓降△Hpb1(Hb-Hpb1)×F2/100計算104Xkcal/h244.90440.298汽輪機缸內蒸汽實際總焓降△H△Hp1+△Hpb1計算104Xkcal/h1469.2491289.6781244.063汽輪機缸內理論計算發(fā)電功率Nl△H/860計算KW170841499614466F3汽輪機設計確定%發(fā)電機效率F4發(fā)電機設計確定%設計計算發(fā)電機發(fā)電能力NeN1×F3×F4計算KW160751411013611F5設計確定%計算發(fā)電功率NsF5×Ne計算KW151101326312794設計發(fā)電功率Nj設計確定KW151001326012790設計發(fā)電裝機功率N設計確定KW165001500014500鍋爐總重量t198816501502℃℃有出入。對于第二代技術方案，其發(fā)電能力為：MPa－370℃MPa－150℃，排汽壓力為PaMPa－380℃和0.3MPa－160℃過熱蒸汽。根據(jù)本工程水泥窯的廢氣余熱條件，經(jīng)前表熱力計算，本方案設計發(fā)電功率為15100kW，按9000t/d熟料產(chǎn)量計算，設計噸熟料發(fā)電量為40.3kWh。對于第一代技術方案，其方案1的發(fā)電能力：MPa—315℃、排汽壓力為Pa。根據(jù)汽輪機組的性能參數(shù)，確定余熱鍋爐生產(chǎn)1.4MPa—325℃的過熱蒸汽、窯頭AQC余熱鍋爐同時生產(chǎn)185℃的熱水做為窯尾SP余熱鍋爐及窯頭AQC余熱鍋爐蒸汽段的給水。MPa—315℃MPa－150℃，補汽量為主進汽量的0～8%，排汽壓力為Pa。根據(jù)汽輪機組的性能參數(shù)，確定余熱鍋爐生產(chǎn)1.4MPa—325℃的過熱蒸汽、窯頭AQC余熱鍋爐同時生產(chǎn)0.3MPa－160℃過熱蒸汽做為汽輪機的補汽。根據(jù)本工程水泥窯的廢氣余熱條件，經(jīng)前表熱力計算，本方案設計發(fā)電功率為13260kW〔無論汽輪機是否補汽〕，按9000t/d熟料產(chǎn)量計算，設計噸熟料發(fā)電量為35.3KWh。對于第一代技術方案，其方案2的發(fā)電能力：MPa－315℃MPa－飽和，排汽壓力為PaMPa－325℃的過熱蒸汽，窯頭AQC余熱鍋爐同時生產(chǎn)165℃的熱水做為窯尾SP余熱鍋爐及窯頭AQC余熱鍋爐的給水，剩余的165℃MPa的閃蒸飽和蒸汽做為汽輪機補汽。根據(jù)本工程水泥窯的廢氣余熱條件，經(jīng)前表熱力計算，本方案設計發(fā)電功率為12790kW，按9000t/d熟料產(chǎn)量計算，設計噸熟料發(fā)電量為34.1KWh。按上述計算過程計算出的發(fā)電功率，是各方案可能的最大發(fā)電功率，實際生產(chǎn)運行過程中，如果水泥窯廢氣參數(shù)〔包括熟料產(chǎn)量、廢氣量、廢氣溫度、物料烘干溫度等〕與前述的前提條件相一致，那么實際發(fā)電功率不可能超過上表的計算發(fā)電功率。(3)利用上述技術方案建設的已經(jīng)投產(chǎn)的幾套5500t/d級水泥窯余熱電站實際發(fā)電能力比照情況：大連易世達公司對近幾個月相繼投產(chǎn)的幾個典型的純低溫余熱電站實際運行情況進行了調查統(tǒng)計，其調查統(tǒng)計結果如下表：大連易世達余熱電站實際運行資料匯總表(第二代技術)序號工廠名稱單位山水平陰峨勝一期山水創(chuàng)新1水泥窯數(shù)條2112水泥線設計單位山水集團南京院山水集團3水泥窯實際產(chǎn)量t/d5800+58005450～58002800～30004電站采用的技術－第二代〔根本配置〕第二代〔全面配置〕第二代〔根本配置〕5電站設計單位－大連易世達大連易世達大連易世達6電站投產(chǎn)日期－07年8月08年10月07年4月7窯尾預熱器廢氣溫度℃285～300325～335330～3408鍋爐總金屬重量t約2×1220約1320約6609汽輪機組臺數(shù)臺兩窯一機一窯一機一窯一機10汽輪機組裝機容量MW1811汽輪機主進汽參數(shù)Mpa-℃12汽輪機補汽參數(shù)Mpa-℃13發(fā)電功率統(tǒng)計時間－08年5～11月08年10～11月08年4月14水泥窯運行數(shù)條21115日發(fā)電量萬度16日供電量萬度17實際日平均發(fā)電功率MW18實際日平均供電功率MW19電站自用電率%20實際噸熟料發(fā)電量KWh/t29.5～3221設計計算噸熟料發(fā)電量KWh/t30～3338～4236～39其它設計單位電站運行資料匯總表序號工廠名稱單位華潤貴港大連天瑞大連水泥淮海中聯(lián)遼源金剛1水泥窯數(shù)條221122水泥線設計單位－天津院天津院南京院南京凱盛南京凱盛3水泥窯實際產(chǎn)量t/d5700＋57005800+5800設計5000530055304電站采用的技術－第一代單壓第一代閃蒸第一代單壓第一代單壓第一代雙壓5電站設計單位－天津院海螺川崎南京院南京凱盛中信6電站投產(chǎn)日期－07年11月08年6月08年11月07年8月1#機06年9月/2#機07年2月7窯尾預熱器廢氣溫度℃330～345335～360320～330310～330330～3608鍋爐總金屬重量t約2×900約2×820約900約820約2×8609汽輪機組臺數(shù)臺兩窯一機兩窯一機一窯一機一窯一機一窯一機10汽輪機組裝機容量MW181811汽輪機主進汽參數(shù)Mpa-℃12汽輪機補汽參數(shù)Mpa-℃不補汽不補汽不補汽13發(fā)電功率統(tǒng)計時間－08年11月08年11月08年11月最好月份08年4月最好月份08年6月14水泥窯運行數(shù)條2211215日發(fā)電量萬度未調查16日供電量萬度未調查31.3～3417實際日平均發(fā)電功率MW18實際日平均供電功率MW19電站自用電率%20實際噸熟料發(fā)電量KWh/t未調查21設計計算噸熟料發(fā)電量KWh/t35～3736～3834～3637～3935～37利用第二代技術建設的余熱電站，實際運行的發(fā)電能力與理論計算發(fā)電能力是相一致的〔其中：山水平陰兩條5800t/d水泥窯，因窯尾預熱器廢氣溫度只有285～300℃，與電站設計時采用的330℃相差較大，使其發(fā)電功率較低。根據(jù)計算及實驗運行證實，當兩條窯窯尾預熱器廢氣溫度都調整至330℃〕。利用第一代技術建設的余熱電站，實際運行的發(fā)電能力之所以低于設計計算發(fā)電能力，其根本原因在于：其一，電站工程設計中或總承包單位由于沒有設計、建設經(jīng)驗或有意為了降低電站投資，采用了一些不當?shù)木唧w技術措施，如：廢氣管道及汽水管道保溫材料選擇、施工質量、保溫厚度不當，造成大量的散熱損失；鍋爐受熱面配置過少及結構形式不當，造成鍋爐實際生產(chǎn)能力缺乏及漏風量加大；廢氣管道閥門、廢氣管道設置不當，造成漏風、漏廢氣加大；其二，設計選取汽、水管道內的汽、水流速過大，造成汽水壓力損失過大等等?！?〕關于鍋爐重量問題℃℃℃℃℃為基數(shù)，第一代技術鍋爐的換熱溫差是第二代技術鍋爐換熱溫差的141.2%。由于鍋爐換熱溫差的不同，對于同一條水泥窯：采用第二代技術的余熱鍋爐換熱面積比采用第一代技術的余熱鍋爐換熱面積要大的多，相應的鍋爐金屬重量要大，具體來講：以第一代技術鍋爐換熱面積為基數(shù)，第二代技術的余熱鍋爐換熱面積應為第一代技術鍋爐換熱面積的141.2%左右；相應的，第二代技術的余熱鍋爐金屬重量應為第一代技術鍋爐金屬重量的125%以上。如對于前述已經(jīng)投產(chǎn)的2×5500t/d級水泥窯余熱電站：利用第二代技術建設的余熱電站全套鍋爐重量實際為2600t左右；而利用第一代技術建設的余熱電站，如果使電站到達設計計算發(fā)電能力的話，全套鍋爐實際重量應為2000t左右，也即第二代技術的全套鍋爐實際重量是第一代技術的全套鍋爐實際重量的132%(對于已經(jīng)投產(chǎn)的利用第一代技術建設的余熱電站，由于全套鍋爐重量實際僅為1700t左右，遠低于實際需要的2000t，因此其實際發(fā)電能力遠低于設計計算發(fā)電能力。這從另一個方面說明：利用第一代技術建設的余熱電站，其實際運行的發(fā)電能力達不到設計計算發(fā)電能力的根本原因之一是鍋爐金屬重量也就是鍋爐換熱面積配置過小)。這樣的結果：一是第二代技術通過把提高蒸汽參數(shù)而節(jié)省的電站連接管道、閥門、保溫材料、支吊架、循環(huán)水泵、冷卻塔、除氧系統(tǒng)投資用于增加鍋爐換熱面積(鍋爐金屬重量)使單位KW裝機投資小于第一代，把電站投資用于最重要的設備上；另一個是由于第二代技術余熱鍋爐換熱面積大，從根本上可以保證電站能夠適應水泥生產(chǎn)的大范圍波動和電站的運轉率、可靠性、及平安性。而第一代技術，不但未把投資用于關鍵設備，也由于鍋爐換熱面積太小，電站適應水泥生產(chǎn)的大范圍波動能力和電站的運轉率、可靠性、及平安性也遜于第二代技術。發(fā)電能力及投資比擬分析℃℃方案的投資增減量進行估算，結果如下：投資增減量估算表單位：萬元主蒸汽參數(shù)℃℃℃補汽參數(shù)℃不補汽汽輪機組額定功率MW15土建工程0-6-6主機設備余熱鍋爐0-459-510汽輪機0-8-8發(fā)電機0-10-10機械

輔機循環(huán)冷卻水系統(tǒng)058化學水系統(tǒng)000除氧系統(tǒng)079汽輪機房其它輔機000SP鍋爐輔機0-18-18AQC鍋爐輔機01414ASH過熱器輔機0-56-56電氣及自動化電氣系統(tǒng)0-15-15自動化系統(tǒng)0-5-5安裝

主材廢氣管道系統(tǒng)0-59-59汽水管道系統(tǒng)068電氣自動化系統(tǒng)022其它000安裝汽輪機及發(fā)電機組0-4-4鍋爐機組0-67-74機械及電氣輔機0-6-6安裝輔材0-3-3其他0-2-2合計0-684-733第二代技術方案比第一代方案1的發(fā)電能力增加15100KW-13260KW=1840KW，投資增加約684萬元,即:第二代技術方案比第一代技術方案1增加的單位KW發(fā)電能力投資約為6840000/1840=3717元/KW。第二代技術方案比第一代方案2的發(fā)電能力增加15100KW-12790KW=2310KW，投資增加約733萬元,即:第二代技術方案比第一代技術方案2增加的單位KW發(fā)電能力投資約為7330000/2310=3173元/KW。雖然第二代技術比第一代技術需增加投資684萬元，但由于第二代技術方案每年將多發(fā)電310天×9000t/d×(40.3KWh/t-35.3KWh/t)=1395萬度，按每度電0.5元收益計算，第二代技術增加的投資將在一年之內收回。相應的長期效益，第二代技術比第一代技術好的多?！嬷髌麉?shù)，鍋爐給水可采用常規(guī)熱力除氧，即用130℃以下低溫廢氣余熱除氧，其不再消耗額外的動力或化學藥品，也減少運行維護環(huán)節(jié)，保證鍋爐給水除氧效果的連續(xù)穩(wěn)定。采用低主蒸汽參數(shù)時，鍋爐給水需采用化學除氧或者真空除氧，這兩種除氧方式要么增加化學藥品消耗，要么增加抽真空設備而增加電力(或蒸汽)的消耗，不但增加電站運行本錢或電站自用電量同時增加運行維護環(huán)節(jié)、對于化學加藥除氧方式也難以保證鍋爐給水除氧效果的連續(xù)穩(wěn)定。根據(jù)我們已投產(chǎn)的昌樂、濰坊、創(chuàng)新、龍游、山水、興寶龍、安丘、平陰、淄博等水泥公司余熱電站生產(chǎn)、運行、調試情況及所取得的經(jīng)驗：℃時，實際運行變化范圍可以到達1.27～2.47Mpa、325℃～400℃℃時，實際運行變化范圍只能到達0.49～0.98Mpa、292℃～330℃〕。因此，第二代純低溫發(fā)電技術在可提高余熱發(fā)電能力的同時，由于主蒸汽參數(shù)允許運行變化范圍比第一代技術大得多，發(fā)電系統(tǒng)的運轉率、可靠性、對水泥窯生產(chǎn)波動的適應性也將比第一代技術好的多；第二代余熱發(fā)電技術能在水泥窯臨時事故狀態(tài)下〔比方因窯尾系統(tǒng)結皮、積料、堵塞或窯內結蛋、結圈等原因引起的臨時斷料〕不停機；第二代余熱發(fā)電技術可以方便地調整主蒸汽溫度，解決了第一代純低溫發(fā)電技術主蒸汽溫度不能調溫從而影響汽輪機使用壽命的問題；第二代余熱發(fā)電技術解決了第一代純低溫發(fā)電技術AQC、SP兩臺鍋爐給水系統(tǒng)串連從而互相影響、給水系統(tǒng)調控困難、系統(tǒng)運行不穩(wěn)定等問題；第二代余熱發(fā)電技術由于窯尾余熱鍋爐設置了鍋爐出口廢氣溫度可調整裝置，使鍋爐出口廢氣溫度在不調整水泥生產(chǎn)線廢氣閥門的情況下既能滿足水泥生產(chǎn)所需原燃材料烘干所需溫度的變化，又使余熱最大限度地轉化為了電能；1.2.1.1.5結論：根據(jù)上述比擬結果，(1)發(fā)電能力：第二代技術方案的發(fā)電能力比第一代技術方案1的發(fā)電能力提高(15100-13260)/13260=13.9%；比第一代技術方案2的發(fā)電能力提高(15100-12790)/12790=18.1%。(2)投資：第二代技術方案的總投資比第一代技術方案1及2的總投資提高約7～8.5%，但由于第二代技術方案的發(fā)電能力比第一代技術方案1及2的發(fā)電能力提高13%以上，因此，采用第二代技術方案的單位KW發(fā)電能力投資低于第一代技術方案1及2。(3)運行本錢：根據(jù)前述分析，采用第二代技術方案時的運行本錢也低第一代技術方案1及2?！?〕運行控制、對水泥生產(chǎn)波動性的適應、電站可改造性方面第二代技術方案都優(yōu)于第一代技術方案。綜合上述比擬分析,本方案確定：采用第二代技術方案并按水泥窯熟料實際產(chǎn)量為9400t/d配置熱力系統(tǒng)和設備。經(jīng)熱力平衡計算，水泥窯在正常生產(chǎn)時〔產(chǎn)量為9000t/d〕：當生料烘干廢氣溫度為210℃時，廢氣余熱設計發(fā)電功率為13700kW(保證值為13700KW)；當生料烘干廢氣溫度為170℃時，廢氣余熱設計發(fā)電功率為15100kW(保證值為15100KW)；設計最大發(fā)電能力為計算表中的設計計算發(fā)電機發(fā)電能力16075KW?？紤]到水泥生產(chǎn)線廢氣參數(shù)的波動、生料烘干所需廢氣溫度的變化、保證窯尾電收塵效果的需要、熟料產(chǎn)量進一步提高、窯尾收塵器可能改造及今后余熱發(fā)電技術的開展等因素，本方案發(fā)電裝機容量按一臺最大功率為16500KW、額定功率16500KW、經(jīng)濟功率15000kW的汽輪機配套一臺額定及最大功率為18000KW發(fā)電機的裝機方案?！伯敳捎玫谝淮夹g方案1時：發(fā)電裝機容量按一臺最大功率為15000KW、額定功率為15000KW、經(jīng)濟功率12000kW的汽輪機配套一臺額定及最大功率為15000KW發(fā)電機的裝機方案〕。1.2.根據(jù)裝機方案，系統(tǒng)主機包括四套余熱鍋爐及一套補汽凝汽式汽輪發(fā)電機組?！窀G尾余熱鍋爐—SP余熱鍋爐在窯尾設置SP余熱鍋爐，余熱鍋爐設置蒸汽Ⅰ段、蒸汽Ⅱ段運行：蒸汽ⅠMPa飽和蒸汽，蒸汽通入設在窯頭熟料冷卻機旁的ASH余熱過熱器過熱；蒸汽ⅡMPa-160℃的過熱蒸汽與窯頭AQC爐蒸汽ⅡMPa-160℃的過熱蒸汽混合后，一局部去除氧器用于熱力除氧，另一局部用于汽輪機補汽；通過調整SP爐蒸汽ⅡMPa-160℃的運行方式使出SP余熱鍋爐廢氣溫度可在170～210℃之間調整以滿足生料烘干要求。●窯頭余熱鍋爐—AQC余熱鍋爐利用冷卻機中部抽取的廢氣〔中溫端：280～400℃〕，在窯頭設置一臺AQC余熱鍋爐。AQC余熱鍋爐設置蒸汽Ⅰ段、蒸汽Ⅱ段和熱水段運行：鍋爐蒸汽ⅠMPa飽和蒸汽通入ASH余熱過熱器過熱；AQC爐蒸汽ⅡMPa-160℃的過熱蒸汽，一局部去除氧器用于熱力除氧，另一局部用于汽輪機補汽；AQC爐熱水段生產(chǎn)的110℃熱水通至除氧器除氧后，經(jīng)鍋爐給水泵作為SP、AQC余熱鍋爐蒸汽Ⅰ段的給水，出AQC鍋爐廢氣溫度降至90～110℃后再由原來的窯頭收塵系統(tǒng)排入大氣。●窯頭余熱過熱器—AQC-SH余熱過熱器利用冷卻機中部靠前位置抽取的廢氣〔高溫端：450～550℃〕，在窯頭設置一臺獨立的AMpa--380℃的過熱蒸汽，出ASH余熱過熱器的廢氣再與自冷卻機中部〔中溫端〕抽取的廢氣混合后進入AQC余熱鍋爐?！駸崃ο到y(tǒng)根據(jù)熱力計算及主機配置情況確定熱力系統(tǒng)如下：汽輪機凝結水經(jīng)凝結水泵送入疏水箱，經(jīng)疏水泵為窯頭AQC余熱鍋爐熱水段、AQC蒸汽Ⅱ段、SP蒸汽Ⅱ段供水，AQC余熱鍋爐熱水段生產(chǎn)的100～110℃熱水通至除氧器被除氧后，經(jīng)鍋爐給水泵作為AQC、SP余熱鍋爐蒸汽Ⅰ段的給水；AQC、SP蒸汽ⅡMPa-160℃MPa-150℃參數(shù)：一局部去除氧器用于熱力除氧，另一局部用于汽輪機補汽；AQC蒸汽ⅠMPa飽和蒸汽與SP蒸汽ⅠMppa--380℃過熱蒸汽(出ASH余熱過熱器的廢氣再與自冷卻機中部〔中溫端〕抽取的廢氣混合進入AQC余熱鍋爐)，出AMPa-380℃MPa-370℃進入汽輪機的主進汽口；汽輪機做功后的乏汽通過冷凝器冷凝成水，經(jīng)凝結水泵送入疏水箱，從而形成完整的熱力循環(huán)系統(tǒng)?！窈娓伤鑿U氣溫度：根據(jù)水泥生產(chǎn)廠的一般要求，用于烘干的窯尾廢氣溫度，即SP爐出口廢氣溫度為200℃。根據(jù)我們的經(jīng)驗，由于余熱鍋爐投入運行后，窯尾增濕塔將停止噴水，這樣用于烘干的窯尾廢氣濕度大大降低，其吸水能力遠遠高于增濕塔噴水時的廢氣，因此，實際生產(chǎn)過程中，余熱鍋爐投入運行后，用于烘干的窯尾廢氣溫度將低于200℃；但當物料水份高時(如雨季等)，用于烘干的窯尾廢氣溫度有可能需要高于200℃?；谶@種情況，我們適當降低了SP爐出口廢氣溫度，同時采用大連易世達公司的另一項專利技術，即：在SP爐廢氣出口設置低壓蒸汽段,通過調整低壓蒸汽段的運行方式〔而不是采用調整SP爐旁通廢氣管道閥門開度的方式，這種方式是嚴重損失發(fā)電量的〕將出SP爐的出口廢氣溫度調整為180～210℃以滿足烘干要求。采取這項措施后，隨著烘干廢氣溫度在180～210℃之間的變化，本工程發(fā)電量在15100～13700KW之間變化(設計最大為16075KW)。一般來講如果窯尾采用電收塵器，SP爐投運后窯尾收塵器的收塵效果會受到影響，為了不影響收塵效果，SP爐生產(chǎn)的低壓蒸汽也可用于廢氣增濕(相應的減少發(fā)電量)，這樣也解決了余熱電站對窯尾收塵效果的影響問題?！裉岣甙l(fā)電能力的其它措施構成第二代水泥窯純低溫余熱發(fā)電技術的根本技術措施有七項〔也是大連易世達公司的專利〕：〔1〕發(fā)電熱力系統(tǒng)采用1.27～3.43MPa-340～435℃的主蒸汽參數(shù)；〔2〕冷卻機采用多級取廢氣方式〔冷卻機具有兩個或兩個以上的用于發(fā)電的取廢氣口〕；〔3〕冷卻機設置獨立的蒸汽過熱器；〔4〕冷卻機采用循環(huán)風；(5)調節(jié)生料烘干廢氣溫度、窯尾電收塵廢氣濕度及溫度、機組發(fā)電功率的調節(jié)裝置；〔6〕利用窯尾C2級預熱器的內筒設置蒸汽過熱器〔僅利用窯尾C2級預熱器廢氣由540℃左右降為528～532℃左右的8～12℃溫降〕；(7)窯眮體廢熱回收并用于發(fā)電技術。本方案采用了〔1〕、〔2〕、〔3〕、(5)項措施，如果再采用(4)、〔6〕、(7)項措施，那么發(fā)電功率可再增加8～10％。本工程方案未考慮(4)、〔6〕、(7)項措施，但預留了將來補充實施(4)、〔6〕、(7)項措施的接口(包括裝機容量)?！駷榱吮ＷC電站事故不影響水泥窯生產(chǎn)，各余熱鍋爐均設有旁通廢氣管道，一旦余熱鍋爐或電站發(fā)生事故時，可以將余熱鍋爐從水泥生產(chǎn)系統(tǒng)中解列，不影響水泥生產(chǎn)線的正常運行?！窀G頭余熱鍋爐廢氣入口采用旋風除塵器進行處理，以減輕熟料顆粒對鍋爐的沖刷磨損。AQC、SP兩臺鍋爐在設計時根據(jù)現(xiàn)場安裝位置，采用適當?shù)恼w結構(I或U型立式)及受熱面結構型式、適宜的廢氣流速及受熱面管節(jié)距、防磨板片的材質及型式以利于清灰、方便檢修、減小廢氣阻力、提高換熱效率、減少鍋爐鋼耗?！駥ΩG尾SP爐廢氣進口管道的閥門設置，做了特殊的設計和位置安裝，能夠調節(jié)靈活，不積灰、不漏風?！駥ΩG尾SP爐廢氣出口管道及灰斗，做了特殊的設計和位置安裝，能夠調節(jié)靈活、不積灰、易出灰、不漏風，徹底解決了窯尾SP爐清灰時對窯尾高溫風機的影響。根據(jù)熱力系統(tǒng)和國內余熱鍋爐、汽輪機的生產(chǎn)及使用情況，確定主機設備如下：序號設備名稱及型號數(shù)量每臺主要技術參數(shù)、性能、指標1凝汽式汽輪機1型號：額定功率：經(jīng)濟功率：15000kW額定轉速：3000r/min最高進汽壓力：MPa額定進汽溫度：370℃MPa額定補汽溫度：150℃MPa2發(fā)電機1型號：QF2-18-2c最大功率：額定功率：額定轉速：3000r/min出線電壓：3窯尾SP余熱鍋爐2入口廢氣量：～273000Nm3/h〔標況〕入口廢氣溫度：～320℃入口廢氣含塵濃度：100g/m3〔標況〕出口廢氣溫度：170～210℃I段：產(chǎn)汽量：t/h－MPa－飽和給水溫度：100℃鍋爐本體廢氣阻力：小于500PaII段：產(chǎn)汽量：t/h－MPa—160℃給水溫度：40℃鍋爐本體廢氣阻力：小于100Pa鍋爐總漏風： ≤3%布置方式：露天4窯頭AQC余熱鍋爐2入口廢氣量：～189178Nm3/h〔標況〕入口廢氣溫度：300～380℃入口廢氣含塵濃度：20g/m3〔標況〕出口廢氣溫度：90～110℃鍋爐蒸汽段：I段：產(chǎn)汽量：t/h－MPa〔飽和〕給水溫度：100℃II段：產(chǎn)汽量：t/h－MPa—160℃給水溫度：40℃鍋爐熱水段：熱水量：t/h出水溫度：110℃給水溫度：40℃鍋爐總漏風： ≤3%系統(tǒng)總廢氣阻力：小于1250Pa布置方式： 露天5窯頭ASH余熱過熱器2入口廢氣量：63200Nm3/h〔標況〕入口廢氣溫度：450℃入口廢氣含塵濃度：20g/m3〔標況〕入口蒸汽：t/h－MPa—飽和出口蒸汽：t/h－MPa-380℃布置方式： 露天6除氧器1出力： 75t/h工作壓力：工作溫度：104℃除氧水箱：35m37鍋爐給水泵3流量： 35～45t/h揚程： 368～440mH2O8循環(huán)冷卻水泵3流量：1800～2000m3/h揚程：18～23mH2O9機械通風冷卻塔4冷卻水能力：1400t/h10計算機控制系統(tǒng)1DCS系統(tǒng)主廠房主廠房由汽輪發(fā)電機房、電站控制室、上下壓配電室組成，占地面積為18×48m2。汽輪發(fā)電主廠房為雙層廠房?！榔矫娌贾糜薪o水泵、凝結水泵、疏水泵等，8.000m平面為運轉層，汽輪機、發(fā)電機布置在此平面。電站控制室及站用電力室為18×9m2，底層為上下壓配電室；8.500平面為中控室；除氧器布置在11.500m平面。SP余熱鍋爐窯尾SP余熱鍋爐布置在窯尾框架旁，分別布置蒸汽Ⅰ段和蒸汽Ⅱ段，占地為10×12m2m，平臺上布置SP余熱鍋爐本體、值班室及汽水取樣器等。AQC余熱鍋爐、AQC-SH余熱過熱器×m2，采用露天布置。AQCmm，平臺上布置AQC余熱鍋爐和AQC-SH余熱過熱器本體、汽水取樣器等。×m2?；瘜W水處理占地面積為17×22m2。各車間布置方案見附圖(均為初步方案,如由我公司承當此項工程,我們將與業(yè)主做進一步討論,根據(jù)本工程具體情況結合業(yè)主的要求最終確定總圖及各車間布置方案)?！缎⌒突鹆Πl(fā)電廠設計標準》GB50049-94《建筑給水排水設計標準》GB50015-2003電站生產(chǎn)設備冷卻水系統(tǒng)，冷卻水系統(tǒng)中建、構筑物設施的設計。凝汽器冷卻水量：4790t/h冷油器冷卻水量：100t/h空冷器冷卻水量：110t/h鍋爐給水泵軸封冷卻水量：1t/h本工程設備冷卻水量為：5001t/h本工程設備冷卻用水采用循環(huán)系統(tǒng)。循環(huán)冷卻水系統(tǒng)包括循環(huán)冷卻水泵、冷卻構筑物、循環(huán)水池及循環(huán)水管網(wǎng)。該系統(tǒng)運行時，循環(huán)冷卻水泵自循環(huán)水池抽水送至各生產(chǎn)設備冷卻用水，換熱后的冷卻水〔循環(huán)回水〕用循環(huán)水泵的余壓送至冷卻構筑物，冷卻后的水流至循環(huán)水池，供循環(huán)水泵繼續(xù)循環(huán)使用。為確保該系統(tǒng)良好、穩(wěn)定的運行，系統(tǒng)中設置了旁濾和加藥裝置。本工程循環(huán)冷卻水泵采用3臺流量為1800～2000m3/h、揚程為18～23m，正常工作實現(xiàn)四用一備。根據(jù)本工程所在地區(qū)氣象條件和冷卻用水量，循環(huán)冷卻塔采用4臺冷卻能力為1400m3/h的逆流式機械通風冷卻塔。逆流式機械通風冷卻塔的蒸發(fā)、風吹、飛濺損失水量為100.02t/h，系統(tǒng)排污、滲漏損失水量分別為25t/h、2.0t/h，全站廢水回收利用28.2t/h，循環(huán)水系統(tǒng)總損失水量為98.82t/h，間接循環(huán)利用率為98%?！缎⌒突鹆Πl(fā)電廠設計標準》GB50049-94《火力發(fā)電廠化學設計技術規(guī)程》DL/T5068-1996為了滿足電站的用水水質標準，本方案暫按采用“組合式雙柱鍋爐軟化水”系統(tǒng)考慮。該系統(tǒng)具有經(jīng)濟實用、常年運轉費用低、操作簡便、整體性強、占地面積小等特點。處理流程為：自廠內工業(yè)水管網(wǎng)進入車間清水箱，由清水泵將水送至組合式雙柱鍋爐軟化水裝置，然后進入軟化水箱，通過軟化水泵送給汽輪發(fā)電機房。在原水總硬度≤300mg/L、濁度≤2度、氯化物＜25mg/L情況下，處理后水質殘留硬度可到達≤的標準并滿足電站運行要求。電站正常運行時，系統(tǒng)水汽循環(huán)量約為77t/ht/h?？紤]系統(tǒng)運行中發(fā)生汽輪發(fā)電機或其它輔機突發(fā)故障而短時停運及電站啟動耗水量，為不影響水泥生產(chǎn)線的正常運行，余熱鍋爐不解列而損失的蒸汽量，再考慮正常運行時余熱鍋爐并汽或解列所損失的蒸汽量，確定化學水處理系統(tǒng)生產(chǎn)能力為兩列,每列能力為15t/h。化學水處理車間與汽輪發(fā)電機房合并為一起以單層方式布置。 ZGR-15型組合式軟化水裝置1套兩列工作壓力：＜：進水濁度：＜2度運行流速：20～30m/h：出水殘留硬度：＜0.03mg-N/L產(chǎn)水量：每列15t/h軟化水泵2臺流量：30～52m3/h揚程：52～45mH2O清水泵：2臺流量：30～52m3/h揚程：40～47mH2O軟化水箱：50m3清水箱：50m3化學水處理系統(tǒng)主要技術指標如下：日消耗原水量：72t日產(chǎn)軟化水量：36t日消耗NaCl：134kg日用循環(huán)水用藥：26Kg日消耗98%Na3PO4·《小型火力發(fā)電廠設計標準》GB50049-94《建筑給水排水設計標準》GB50015-2003《室外給水設計標準》GBJ13-86《室外排水設計標準》GBJ14-871.2.6.2設計范圍電站室內外生產(chǎn)、生活、消防給排水系統(tǒng)。本工程包括廠內輸水管線、循環(huán)水池及泵房、污水處理等。由于本工程給、排水系統(tǒng)有局部需利用水泥生產(chǎn)線現(xiàn)有系統(tǒng)，故現(xiàn)有系統(tǒng)中不能滿足本工程建設要求時，需加以適當?shù)母脑臁?.2.6.3給水系統(tǒng)t/ht/h；鍋爐取樣冷卻水及射水抽汽器用水量為4t/h；化學水處理用水量為3t/h；生活用水量為1.2t/h。根據(jù)本工程建、構筑物、設備及防火等級，電站建成后，全廠仍按同一時間內發(fā)生一次火災、滅火歷時兩小時計。余熱電站消防流量要求到達25L/s，即180m3/次。由于本工程建在水泥生產(chǎn)線廠區(qū)內，水泥生產(chǎn)線的消防水量＞180m3/次，故本工程不增加消防用水量。本工程總耗水量為t/h〔不含消防水用量〕，由于余熱電站投入后水泥線增濕塔可節(jié)約耗水量約35tt/h，考慮20%不可預見用水量，電站建設需水泥廠水源地增加供水能力為：×t/h。1.2.6.4排水系統(tǒng)本工程生產(chǎn)廢水經(jīng)循環(huán)回收利用后，生產(chǎn)、生活污水排放量總計為t/h。其中：生產(chǎn)廢水3t/ht/h。本工程生產(chǎn)污、廢水不含有毒、有害物質，排入工廠現(xiàn)有污水處理站后與全廠污廢水一起排放。1.2.6.5管網(wǎng)敷設室內生活、消防給水管道采用明裝，管道材料為鍍鋅鋼管；室外管道為直埋敷設，管徑小于DN70時采用PPR管，大于DN70時采用可延性鑄鐵管。室內生產(chǎn)給水管道采用明裝，當需埋地時采用活動蓋板地溝，管道材料為焊接鋼管；室外管道采用焊接鋼管防腐處理后直埋。生活排水管道室內采用U-PVC管，室外采用鋼筋混凝土管。生產(chǎn)排水管道均采用焊接鋼管，室內明裝，室內與室外的地下管道經(jīng)防腐處理后直埋。1.2.6.6計量與檢測生產(chǎn)、生活給水在車間總進水管設水量表，重要設備給水管道前設流量計及壓力表，設備回水管道上裝溫度計。各用水點視情況增設水量計量表。1.2.7電氣及自動化1.2.7.1編制范圍本工程編制范圍包括以下幾個主要方面：電站的電氣主接線，電站接入系統(tǒng)；站用電配電，站用輔機控制；熱工自動化及計算機控制系統(tǒng)；電站室外動力及照明配電線路；車間照明、防雷及接地設計。1.2.7.2編制依據(jù)電氣技術方案〔1〕電氣主接線為保證電站運行的可靠性和供電質量，擬建的汽輪發(fā)電機組10.5kV母線采用單母線〔不分段〕接線方式，發(fā)電機組由余熱電站10.5kV母線經(jīng)電纜線路與水泥生產(chǎn)線總降10.5kV相聯(lián)的聯(lián)絡開關組成電站側母線段。并網(wǎng)同期點分別設在發(fā)電機出口開關及與系統(tǒng)連接回路余熱電站側開關處。該種接線方式可保證電站與系統(tǒng)聯(lián)絡靈活，同時亦可保證站用電的平安和可靠。〔2〕廠用電系統(tǒng)及直流系統(tǒng)電站站用電設備總裝機容量為1650kW，計算負荷為940kW。根據(jù)直流系統(tǒng)的負荷(包括正常工作負荷和事故負荷)容量，為了平安可靠，設計選用一套360Ah鉛酸免維護直流蓄電池成套裝置。站用電接線應平安可靠、保證重要負荷供電連續(xù)性，同時應在站用電主接線簡單、靈活的原那么下，兼顧電站熱力系統(tǒng)的配置。站用電將采用單母線分段運行的接線方式，站用變壓器選用二臺V/0.4kV1250kVA變壓器。1#、2#變壓器互為備用，正常工作時，每臺變壓器的負荷率約為48%左右。〔3〕電機控制及保護系統(tǒng)遠程方式：DCS組態(tài)里面DO驅動中間繼電器，給起動線圈帶電，起動電機。中壓保護：包括發(fā)電機主保護、微機線路光纖縱差保護、站用變壓器保護，電站側聯(lián)絡線出口還設有解列裝置。〔4〕同期方式采用手動同期和自動準同期?！?〕主要設備選型選用技術先進，經(jīng)驗豐富的國內優(yōu)質廠家，電氣室和控制室內安裝設備防護等級IP30，車間內安裝設備IP54。①中壓壓配電設備選用金屬鎧裝全封閉中置移開式高壓開關柜；②站用低壓配電設備選用改良型的GCK抽屜式低壓開關柜，能安裝1/2E抽屜；③采用干式變壓器；④低壓元器件為施耐德或ABB公司產(chǎn)品；⑤繼電保護屏選用PK－10標準屏；⑥控制臺為由DCS系統(tǒng)配套的電腦工作臺；⑦可控硅勵磁裝置隨發(fā)電機配套。⑧接線端子：采用魏德米勒公司產(chǎn)品⑨75KW及以上低壓電機采用軟啟動裝置〔AB系列或施耐德產(chǎn)品〕，變頻器選用ABB公司高端產(chǎn)品?！?〕配電線路選用YJV-10kV型銅芯交聯(lián)聚乙烯絕緣電力電纜，低壓電纜選用YJV-0.6/1kV型銅芯聚氯乙烯電力電纜，控制電纜選用KVV-0.5kV、KVVP-0.5kV、DJYPVP型聚氯乙烯絕緣控制電纜。電站的敷線以橋架為主，電纜溝及穿管直埋為輔?！?〕照明主廠房的照明電源，采用白熾燈與高壓汞燈混合配光?？刂剖?、值班室、配電室等的照明電源均為熒光燈，廠區(qū)道路采用高壓鈉燈照明，局部設平安照明，在控制室、汽輪機房等重要場所均設有直流事故照明燈。〔8〕防雷及接地高于15米的主廠房均設有防雷設施,利用建筑物根底內配筋及人工接地體組成接地網(wǎng)與水泥廠主接地連接，減少投資。低壓站用電系統(tǒng)采用接零方式,所有電氣設備正常時不帶電的金屬外殼都必須可靠接地；中控室計算機采用單獨儀表接地，接地電阻小于1歐。〔9〕火災探測系統(tǒng)〔10〕車間布置中壓配電室設在零平面配電室，低壓抽屜柜、直流屏、綜合配電屏、事故照明屏、I/O模塊柜集中放在5.000平面低壓配電室，同期屏、勵磁調節(jié)屏、儀表屏、505系統(tǒng)電調屏、DCS操作臺、工業(yè)電視放在汽機操作平臺的中央控制室。1.2.7.4自動化設計方案窯余熱發(fā)電系統(tǒng)設置一套集散控制系統(tǒng)，集中操作與各工段分散控制相結合的系統(tǒng)運行模式?？刂葡到y(tǒng)分為三層：現(xiàn)場級、控制級、監(jiān)視操作級。a、現(xiàn)場級：主要由遠程I/O站〔或I/O現(xiàn)場控制箱〕、智能控制設備〔低壓保護裝置、中壓保護裝置、變頻器、電動執(zhí)行機構和智能變送器等〕等組成，并采用PROFIBUS-DP標準與控制級進行通訊；b、控制級：采用冗余CPU單元和冗余電源，它與遠程I/O、智能控制設備均采用PROFIBUS-DP通訊方式；c、監(jiān)視操作級：由設在中控室的工程師站和操作員站構成。操作員站、工程師站和控制器上通訊卡連接，通過工業(yè)以太網(wǎng)〔適合TCP/IP協(xié)議〕進行通訊；〔1〕操作員站a、通過計算機控制系統(tǒng)，可進行按車間、按塊、按流程的馬達及閥門的起動和停止，同時實現(xiàn)順控功能、聯(lián)鎖及保護。b、對于熱工參數(shù)及信號，具有數(shù)據(jù)記錄功能，圖形表示功能和操作功能。c、對于汽包水位、凝汽器水位、疏水箱水位、除氧器水箱水位、除氧器工作壓力、SP低壓蒸汽段蒸汽壓力等由DCS系統(tǒng)實現(xiàn)自動調節(jié)。d、系統(tǒng)可以實現(xiàn)生產(chǎn)報表、操作運行記錄、事故發(fā)生及處理記錄、參數(shù)運行曲線打印等管理控制功能。〔2〕工程師站提供一套主機做工程師站，用于程序開發(fā)、系統(tǒng)診斷、控制系統(tǒng)組態(tài)、數(shù)據(jù)庫和畫面的編輯及修改。工程師站能調出任一已定義的系統(tǒng)顯示畫面，在工程師站上生成的任何顯示畫面和趨勢圖等，均能通過數(shù)據(jù)總線加載到操作員站。工程師站設置軟件保護密碼，以防一般人員擅自改變控制策略、應用程序和系統(tǒng)數(shù)據(jù)庫。〔3〕以太網(wǎng)系統(tǒng)系統(tǒng)網(wǎng)絡分為下層控制網(wǎng)、上層管理網(wǎng)。下層控制網(wǎng)采用屏敝電纜〔適合Profibus標準〕與控制器互相連接，滿足現(xiàn)場信號的采集、處理和控制器的冗余通訊。上層管理網(wǎng)可以實現(xiàn)操作員站、工程師站對現(xiàn)場設備的監(jiān)視、控制和管理，實現(xiàn)數(shù)據(jù)共享?！?〕系統(tǒng)控制軟件操作員站OS和工程師站ES均采用微軟Windows作為操作系統(tǒng)，操作員站加載WINCC等監(jiān)控軟件。工程師站還加裝了組態(tài)功能軟件。除用于系統(tǒng)軟、硬件組態(tài)外，ES站具有與OS站完全相同的功能，可以兼做OS站，起到了降低用戶本錢的作用。 1.2.8.1建筑〔1〕設計原那么建筑設計將嚴格遵照工程所在國家現(xiàn)行的建筑設計標準、標準，盡量采用新技術，新材料和先進可靠的建筑構造。在建筑形象上充分考慮建筑的總體性和地方性，力求布局合理，造型美觀，色彩協(xié)調，與工廠現(xiàn)有建筑物合理統(tǒng)一，努力創(chuàng)造既有時代感又有地方特色的工業(yè)建筑群的新形象。在我們沒有取得工程所在國家現(xiàn)行的建筑設計標準、標準前,我們暫按如下設想確定方案，待我們取得工程所在國家現(xiàn)行的建筑設計標準、標準后,再做詳細方案,但不影響報價?！?〕總體構思根據(jù)本工程總體布局，功能分區(qū)明確等特點，設計將充分利用建設場地的自然地貌和氣候特征，巧妙地運用建筑設計手法，使每個建筑物都具有良好的朝向及采光。同時充分利用建筑物之間的空地，加強綠化措施，種植長青植物，形成立體的綠色屏障，為職工工作營造一個優(yōu)美的室外環(huán)境。〔3〕環(huán)境設計考慮到當?shù)貧鉁丶皻夂蛱攸c，在建筑色彩方面采用淺淡色調，局部利用明快的暖色加以點綴。結合總圖布置，在電站主廠房、循環(huán)冷卻水塔及泵站周圍及道路兩旁，設置花池，花臺及綠化帶，形成電站優(yōu)美的環(huán)境?！?〕建筑構造及做法〔a〕屋面生產(chǎn)車間屋面排水均為無組織排水，現(xiàn)澆鋼筋混凝土屋面坡度為3%，壓型鋼板屋面坡度為10%。屋面防水為現(xiàn)澆鋼筋混凝土屋面粉20厚1：2防水砂漿。輔助建筑屋面為SBS改性瀝青防水卷材屋面。其屋面保溫采用150厚防水珍珠巖或60厚聚苯乙烯塑料板。〔b〕樓地面生產(chǎn)車間內地面基層為C20混凝土墊層，樓面為鋼筋混凝土隨搗隨光。中央控制室、辦公、值班室樓地面采用地磚或其它材料，低壓配電室樓面采用架空防靜電地板，汽輪發(fā)電機房運行層地面采用水磨石地面或地磚地面。汽輪發(fā)電機房室內外高室差為300mm，其它車間室內外高差為150mm?！瞔〕墻體及粉刷生產(chǎn)車間內外墻均采和240厚粘土多孔磚墻。鋼筋混凝土框架結構中用非承重粘土多孔磚墻，其余采用承重的粘土多孔磚墻。輔助建筑外墻均采用370厚粘土多孔磚墻，內墻采用240厚粘土多孔磚墻。車間及輔助建筑外墻均刷外墻涂料，內墻面刷乳膠漆，化驗室、值班室、配電室、控制室等內墻做水泥砂漿及涂料粉刷，有特殊要求或標準較高的建筑可采用面磚等材料。一般車間頂棚為噴白，中央控制室頂棚為輕鋼龍骨防火紙面石膏板?！瞕〕門窗除主廠房內的上下壓電氣室外，一般車間外門窗采用實腹鋼門窗，輔助建筑術門窗采用術門、塑鋼窗，?！瞖〕樓梯、欄桿除電氣室為鋼筋混凝土樓梯外，一般生產(chǎn)車間均采用鋼梯。平臺欄桿一般采用鋼欄桿?！瞗〕水池，地坑水池采用C25級配密實性防水混凝土，抗?jié)B等級不小于0.6MP，接縫處采用單層固定式鋼板止水帶,循環(huán)水泵房選用鋼筋混凝土結構。1.2.8.2結構設計〔1)自然條件①抗震設防烈度：本工程抗震設防里氏震級為8級。②根本風壓:0.4N/m3③根本雪壓:kN/m3④地下水：擬建場地內地下水對混凝土無侵蝕性。〔2〕工程地質〔3〕根底選型對于本工程所有建構筑物的根底，當?shù)鼗休d力特征值不小于180kPa時,空曠場地建、構筑可滿足根底持力層設計要求,根底類型可選用獨立根底、條形根底或鋼筋混凝土條形根底。場狹窄處建、構筑物根底采用人工挖孔樁根底。根底埋深一般取自然地坪下不小于米，〔4〕結構造型本著節(jié)約投資的原那么，確定以下結構選型：①汽輪發(fā)電機房及化學水處理：采用鋼筋混凝土框架結構，混凝土強度等級不小于C25，圍護結構為磚砌體。②各余熱鍋爐根底：采用鋼筋混凝土框架結構③循環(huán)水冷卻池及水泵房：循環(huán)水冷卻池采用現(xiàn)澆鋼筋混凝結構，水泵房采用磚混結構。1.2.9.1氣象資料年平均溫度：℃最高極限溫度：℃最低極限溫度：℃冬季采暖溫度：℃夏季通風溫度℃，年平均≤5℃的天數(shù)天年最大濕度：%平均風速：m/s主導風向：C\N根本風壓N/m3根本雪壓kN/m3年均降雨量mm冬季大氣壓Pa夏季大氣壓Pa①汽輪發(fā)電機房及化學水處理化驗室將采用自然通風與機械通風相結合的方式排除余熱、余濕。②站用電力室及電站控制室均采取機械通風方式來排出室內的余熱或進行事故排風。③本工程設置軸流通風機12臺。1.2.9.3空氣調節(jié)電站控制室由于設備對周圍環(huán)境的溫、濕度有一定的要求，設計中將根據(jù)具體情況設置空調器。序號技標名稱單位指標備注1裝機容量MW2設計發(fā)電功率MW3設計保證發(fā)電功率MW保證值4電站運轉率%97為水泥窯運轉率的97%5電站自用電率%6噸熟料平均發(fā)電量kWh/t熟料產(chǎn)量按9000t/d計7全站占地面積m232968全站建構筑物面積m248609工廠日新增用水量t/d2074包括生活用水10全站勞動定員人18其中：生產(chǎn)工人人16管理人員人21.4投資估算—370℃總投資清單序號項目報價(萬元〕業(yè)主選擇〔萬元〕備注1設計效勞186含全部設計、調試、軟件、施工圖預算2機械設備費用3電氣設備費用4自動化儀表費用5安裝主材6安裝工程7土建工程不含樁基及根底特殊處理費用8其它95包括：開工手續(xù).接入系統(tǒng).驗收.調試物資等合計8275.99467.5—315℃投資總投資清單序號項目報價(萬元〕業(yè)主選擇〔萬元〕備注1設計效勞186含全部設計、調試、軟件、施工圖預算2機械設備費用3電氣設備費用4自動化儀表費用5安裝主材6安裝工程7土建工程1091不含樁基及根底特殊處理費用8其它91包括：開工手續(xù).接入系統(tǒng).驗收.調試物資等合計7599.611828781.61.5附圖及附表余熱電站詳細進度方案安排表(1/2)時間工作內容月123456789101112131415161718192021222324根本設計及審查●●★主機訂貨●施工圖設計●●●●●●土建施工●●●●鍋爐到貨●●安裝●●●●●★汽輪機到貨●發(fā)電機到貨●機械輔機到貨●電氣設備到貨●自動化設備到貨●人員培訓●●反送電●余熱電站詳細進度方案安排表(2/2)時間工作內容月123456789101112131415161718192021222324單機試車●調試及首次并網(wǎng)發(fā)電●性能測試考核★預驗收★試生產(chǎn)●●●●●●●●●注：工期方案為：自合同生效及根本設計審查通過之日起至首次并網(wǎng)發(fā)電之日，合計為330天。3.1.1.培訓內容：電站建成后的生產(chǎn)運行人員應進行必要的技術培訓，培訓內容分為理論培訓及實踐培訓兩局部。對于理論培訓：由承包方在電站啟動調試前進行2天的授課培訓；對于實踐培訓：由承包方