第七章 球頂形揚(yáng)聲器球頂形揚(yáng)聲器的結(jié)構(gòu)及工作原理球頂形揚(yáng)聲器的輸出聲壓頻率特性球頂形揚(yáng)聲器的失真特性均衡器和后腔的設(shè)計(jì)球頂形揚(yáng)聲器的聲場(chǎng)特性7.1球頂形揚(yáng)聲器的結(jié)構(gòu)及工作1.球頂形揚(yáng)聲器的結(jié)構(gòu)球頂形揚(yáng)聲器的一般結(jié)構(gòu)如圖7-1所示。圖中的后腔主要用于要求諧振頻率低的中音用揚(yáng)聲器。高音用的導(dǎo)磁柱也沒(méi)有必要是空心的。這是振膜

后的空腔僅僅是由振膜和導(dǎo)磁柱形成的空間構(gòu)成。振膜前面設(shè)有均衡器所謂擴(kuò)散器，他的主要

目的是為了改善聲壓特性和指向性，同時(shí)也起保

護(hù)振膜的作用。當(dāng)然，均衡器或擴(kuò)散器并非必備

零件，主要根據(jù)振膜材質(zhì)和形狀取舍。一般說(shuō)來(lái)，為了增強(qiáng)振膜強(qiáng)度，豆?jié){振膜設(shè)計(jì)成球頂形，振

膜的材質(zhì)最好是選用剛性高、質(zhì)量輕的金屬（如

鋁、鈦。鈹、硼等合金）；另外，還可采用非金

屬材料，如布類加酚醛熱壓成型，這種軟性材料

的特點(diǎn)是容易成型，而且對(duì)分割振動(dòng)起阻尼作用。振膜的面積一般比紙盆揚(yáng)聲器小，就中頻揚(yáng)聲器而

論，一般紙盆的口徑為0.10~0.13米，球頂型揚(yáng)聲器的口徑只有0.035~0.07米。口徑小的揚(yáng)聲器，其優(yōu)點(diǎn)是指向性良好，但是它的缺點(diǎn)在于要輸出相同的聲壓必須加大振動(dòng)振幅。球頂形揚(yáng)聲器的振膜一般由折環(huán)支撐。振膜只靠折環(huán)支撐時(shí)，振膜低頻段工作不易穩(wěn)定。由于折環(huán)沿圓周方向的進(jìn)度不均勻，在低頻諧振頻率以下的勁度控制范圍內(nèi)，以及在折環(huán)固有諧振引起的頻率范圍內(nèi)，振膜就會(huì)出現(xiàn)橫向振動(dòng)，就會(huì)導(dǎo)致失真。為防止振膜橫向振動(dòng)，可采取雙重支撐的辦法。幾乎所有的球頂形揚(yáng)聲器都有后腔，這種球頂形揚(yáng)聲器，同樣生氣裝在音箱中一樣，其低頻段的性能主要受到后腔的控制。如果后腔小，則低頻諧振頻率上升，Q值也變大。2.硬球頂形揚(yáng)聲器和軟球頂形揚(yáng)聲器球頂形揚(yáng)聲器按振膜的軟硬程度可分為硬球頂形揚(yáng)聲

器和軟球頂形揚(yáng)聲器兩種。硬球頂形揚(yáng)聲器振膜一般都采用鋁合金,軟球頂揚(yáng)聲器振膜一般采用棉布、絹、化纖等材料制作。為了得到各自預(yù)期的特性，硬球頂和軟球頂設(shè)計(jì)著眼點(diǎn)和方法不同。對(duì)于硬球頂來(lái)說(shuō)，必須做到不管振膜如何振動(dòng)，在高頻段亦不應(yīng)出現(xiàn)分割振動(dòng)。對(duì)于軟球頂來(lái)說(shuō)，在產(chǎn)生分割振動(dòng)時(shí)，不應(yīng)出現(xiàn)單一諧振，而要做到使諧振分散為許多諧振，得到較平滑的特性。硬球頂形揚(yáng)聲器和軟球頂形揚(yáng)聲器輸出聲壓頻率特性有很大區(qū)別。對(duì)硬球頂形揚(yáng)聲器來(lái)說(shuō)，其振膜根本不進(jìn)行阻尼處理。可配置均衡器，這種揚(yáng)聲器的頻率特性是在高頻上限頻率的峰前已有一個(gè)反諧振引起（

）的谷，過(guò)了之后則曲線急劇下降。然而對(duì)軟球頂來(lái)說(shuō)，其特性是的頻率較低，特性曲線沒(méi)有很大的峰和谷、曲線下降緩慢。微能防止振膜后側(cè)空腔中出現(xiàn)駐波，在共振時(shí)起機(jī)械阻尼作用。軟球頂形揚(yáng)聲器的振膜比較柔軟，所以當(dāng)音圈向上運(yùn)動(dòng)時(shí)，振膜很容易凹陷，在后腔內(nèi)充填阻尼材料，對(duì)振膜有一個(gè)向上頂?shù)牧Γ哉衲げ粫?huì)出現(xiàn)凹陷的現(xiàn)象。軟球頂形揚(yáng)聲器從較低的頻率即開(kāi)始產(chǎn)生分割振動(dòng)，所以填充材料和振膜表面涂敷的阻尼裁量都能對(duì)分割振動(dòng)起阻尼作用。7.2

球頂形揚(yáng)聲器的輸出聲壓頻率球形揚(yáng)聲器的剖面圖如圖7-2-1（a）所示，圖7-2-1（b）是其等效線力學(xué)線路圖。圖中 等效力阻抗=：機(jī)電轉(zhuǎn)換系數(shù)（牛頓-秒/米）：電阻抗：音圈質(zhì)量（千克） :

振膜質(zhì)量（千克）:振膜邊緣的力順（米/牛頓）：振膜后腔力順（米/牛頓）：振膜系統(tǒng)力阻（牛頓-秒/米）：幅振質(zhì)量（千克）:幅振力阻（牛頓秒/米）球頂形揚(yáng)聲器的典型聲壓特性測(cè)量結(jié)果如圖7-2-2所示，圖中的

、

和

分別定義為揚(yáng)聲器的最低共振頻率、邊緣共振頻率的高頻截止頻率。最低頻率是可以從圖7-2的等效力學(xué)線路計(jì)算出來(lái)，如振膜邊緣力順

能確定，

可按下式算出：（7-2-1）在不影響其他特性和音質(zhì)的情況下，假設(shè)和的關(guān)系式，則對(duì)工作的穩(wěn)定性及方便地調(diào)節(jié)都是個(gè)有利的條件。表示最低共振頻率時(shí)的和諧振銳度，則用品質(zhì)因數(shù)通過(guò) 值能調(diào)整和中段頻率的聲壓平衡， 的表達(dá)式為（7-2-2）式中 為振動(dòng)系數(shù)的等效質(zhì)量，為等效力阻。對(duì)于紙盆揚(yáng)聲器來(lái)說(shuō)，（7-2-2）式中的燈下力阻 約為電磁阻尼

的~ 左右，所以在很多情況下可以忽略不計(jì)。但對(duì)球形揚(yáng)聲器來(lái)說(shuō)，其吸聲材料非常接近振膜，或者像軟球頂那樣，吸聲材料和振膜直接接觸，拆環(huán)上又涂敷了大量阻尼材料，使機(jī)械阻抗 很大；另一方面電磁阻尼本身一般比紙盆揚(yáng)聲器小，所以 不能忽略一般 值選0.4~2為宜該值也能決定低頻和高頻的均衡，結(jié)果就成為左右整個(gè)揚(yáng)聲器系統(tǒng)音色的重要因素。在中頻段，振膜仍同低頻段相同呈活塞振動(dòng)；所以其特性曲線基本上平坦。但因拆環(huán)自身產(chǎn)生諧振，以致特性曲線上出現(xiàn)小的谷和峰。在拆環(huán)的自身諧振同音頻圈的諧振相位相反時(shí)在曲線上 附近會(huì)出現(xiàn)谷，相位相同時(shí)會(huì)出現(xiàn)峰。一般谷和峰的頻率相互比鄰。防止這種拆環(huán)諧振的方法是在保持拆環(huán)柔順性的條件下，改變拆環(huán)的形狀使拆環(huán)寬度變窄，或者在拆環(huán)上涂敷阻尼材料。高頻段時(shí)，振膜開(kāi)始出現(xiàn)分割振動(dòng)，指向性趨向尖銳，聲能也逐漸減弱。不管是硬球頂形揚(yáng)聲器或者軟球頂形揚(yáng)聲器，在高頻段都會(huì)出現(xiàn)分割振動(dòng)，對(duì)兩者的分割振動(dòng)都必須加以阻尼，圖7-2-3是處理球頂形分割振動(dòng)的例子。圖7-2-2球頂形揚(yáng)聲器的品相特性圖7-2-3高頻段分割振動(dòng)的阻尼方法另外，對(duì)高頻段來(lái)說(shuō)，有無(wú)均衡器對(duì)特性有很大的影響。圖7-2-4是有無(wú)均衡器的情況下，在高頻上限頻率（）附近出現(xiàn)一個(gè)銳峰，在稍低頻率處（反共振頻率處）出現(xiàn)一個(gè)谷。但在配置均衡器的情況下，上述峰和谷消失，特性曲線變得平坦。圖7-2-4加均衡器對(duì)硬球頂形揚(yáng)聲器頻響的影響1.關(guān)于頻響曲線上f

和f

的理論分析球頂形揚(yáng)聲器振動(dòng)系統(tǒng)的剖面圖于圖7-2-5（a）。假定振膜的球頂部分在最低共振頻率f0

和邊緣共振頻率f2之間的頻率段內(nèi)，可看作剛性活塞（即不產(chǎn)生彈性變形的剛體），那么它就可以等效成如圖7-2-5（b）那樣半徑為a、質(zhì)量為 的剛性圓板和內(nèi)徑為a、外徑為b、振膜厚度為t的環(huán)形軛環(huán)。圖7-2-5等效于剛性圓板振動(dòng)的剖面圖（a）振動(dòng)系統(tǒng)剖面圖 （b）模型假定板振動(dòng)的位移為y，則這個(gè)由剛性圓板和環(huán)形邊緣組成的振動(dòng)系統(tǒng)的自由振動(dòng)方程式為（7-2-3）（7-2-4）為邊緣部分密度，E為揚(yáng)氏模量，式中為拉普拉斯算符，為泊松比，為角頻率。（7-2-3）式可寫(xiě)成所以（7-2-3）式的一般解為（7-2-5）從式（7-2-5）和下述的邊界條件可求得頻率方程。其邊界條件應(yīng)為（1）在r=b，y=0；（7-2-6）上式中的,M為彎矩。把方程（7-2-5）代入邊界方程組（7-2-6），并引入?yún)⒘?/p>

、

就可算出本征值和共振頻率 。在改變 、

/ 的情況下，本征值a1、a2的理論計(jì)算值表示與表7-2-1和表7-2-2.求出本征值an，則由（7-4）式可求得（7-2-7）表7-2-1

a1()在此必須注意的是（7-2-7）式的第一次共振頻率 與球頂形振膜后腔很大時(shí)的最低共振頻率

有關(guān)，因此把球形振膜的最低共振頻率定為

（在計(jì)算時(shí)，取a1的值）。其次，第二次共振頻率 對(duì)應(yīng)于圖7-2-2所示的邊緣共振頻率（在計(jì)算 時(shí)，取a2的值），在 =0.5、 =2的情況下，由（7-2-5）式求出的第一共振模式和第二共振模式于圖7-2-6.圖7-2-6第一共振模式和第二共振模式

第一共振模式，是在球頂形振膜的最低共振頻率時(shí)的模式，聲壓特性不產(chǎn)生谷。第二共振模式，雖然是在邊緣共振頻率時(shí)的模式。但是因?yàn)槿鐖D7-2-6所示的剛性圓板部分和邊緣部分存在反相振動(dòng)，聲壓特性產(chǎn)生谷，因而造成頻響的不均勻。察論值小16%，因此把（7-2-7）式作一下修正，即：（7-2-8）式中

，本征值a

由參量

、1，

。計(jì)算，由表7-1取值。(1)最低共振頻率f0的實(shí)驗(yàn)考察在需要求出球頂形揚(yáng)聲器的最低共振頻率時(shí)，首先由（7-2-7）式求出振膜的最低共振頻率 ，反過(guò)來(lái)計(jì)算出振膜邊緣力順

，由此 和后腔力順 ，以及振膜和音圈的質(zhì)量求出串聯(lián)共振回路的共振頻率。對(duì)平板形邊緣，改變厚度t和音圈半徑a來(lái)進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，結(jié)果發(fā)現(xiàn)球頂形振膜的最低共振頻率 比按（7-2-7）式計(jì)算出來(lái)的理的等在此，把振膜共振看作是力順 和振膜質(zhì)量效共振電路，則：（7-2-9）由（7-2-8）（7-2-9）兩式可解得振膜邊緣力順 為：（米/牛頓）（7-2-10）如振膜為鋁合金，和 可用下式表示：（7-2-11）.（7-2-12）計(jì)算鋁合金參數(shù)：=0.33， =2.6510（公斤/米）E=7.1010（牛頓/米）上面只計(jì)算了振膜的情況，沒(méi)有考慮振膜后留有空腔情況。實(shí)際上球形揚(yáng)聲器總有后腔，而且對(duì)球頂形揚(yáng)聲器的最低共振頻率影響較大。假定后腔容積為VB

，振膜有效面積為S

，空氣密度為，聲速為c，則振膜后的空腔力順CMB為（米/牛頓）（7-2-13）（7-2-14）由（7-2-9）與（7-2-13）兩式即可得（7-2-15）如上所述，以任意材料所作的具有平板形邊緣的球頂形揚(yáng)聲器其最低共振頻率 可由（7-2-15）式求出。式中相應(yīng)的

、

、可由相應(yīng)的（7-2-8）、（7-2-10）和（7-2-13）諸式求得。、 的關(guān)系，除表7-1所列的一些數(shù)值外，還可由圖本征值a與7-2-7查得。圖7-2-7計(jì)算最低共振頻率的本征值a1與、 的關(guān)系從圖7-2-7可知

對(duì) 的影響比 大。所以為了降低 ，增加整個(gè)振動(dòng)系統(tǒng)的質(zhì)量 更有效。球頂形揚(yáng)聲器的邊緣共振與錐形揚(yáng)聲器的邊緣共振是一樣的。通過(guò)位移測(cè)量，相位測(cè)量可以觀察到這種情況。圖7-2-8是測(cè)得的球頂形振膜中心P的位移和邊緣中心T的位移（圖中以虛線表示）。圖7-2-8球頂形振膜的位移特性（鋁合金振膜，縱坐標(biāo)為相對(duì)位移）(2邊緣共振頻率圖7-2-9邊緣共振模式和高頻截止頻率 的數(shù)值完全不同。因?yàn)楦浇恼駝?dòng)比 附近復(fù)雜，所以聲壓特性上有時(shí)出現(xiàn)峰谷、有時(shí)不出現(xiàn)。普通的球頂形揚(yáng)聲器， 的值比 小。邊緣共振模式的實(shí)測(cè)結(jié)果示于圖7-2-9.這個(gè)結(jié)果對(duì)應(yīng)于圖7-2-

6的第二共振模式。由圖7-2-9.可見(jiàn)，左右邊緣模式并非完全對(duì)稱。由于這種非對(duì)稱性，就在邊緣共振時(shí)使失真增加，聲壓變得不規(guī)

則。由式（7-2-7）可得邊緣共振頻率f2的計(jì)算公式（7-2-16）與振膜的最低共振頻率f1的情況相同，本征值α2可由參量μ、β/μ2的關(guān)系圖可見(jiàn)圖7-2-10。圖7-2-10值與

、的關(guān)系無(wú)論在聲壓特性上或在位移特性上，邊緣共振頻率f

多少有2些偏差。但對(duì)預(yù)測(cè)頻率來(lái)說(shuō)，可以認(rèn)為（7-2-16）式還是適當(dāng)?shù)?。?dāng)振膜為鋁合金時(shí)，邊緣共振頻率f2為（赫）。（7-2-17）由（7-2-17）式算出的計(jì)算值和對(duì)試件實(shí)測(cè)結(jié)果的比較由表7-2-3列出。由圖7-2-10可知，本征值α2受μ的影響較大，而β/

μ2的影響卻非常小，所以質(zhì)量比β對(duì)于本征值α2影響不大。譬如，即使音圈質(zhì)量增減，α2也沒(méi)有變化，邊緣共振頻率f2幾乎沒(méi)有移動(dòng)。所以本征值α2近似地由

。3.關(guān)于高頻截止頻率的實(shí)驗(yàn)考察從聲壓特性曲線可知，在高頻截止頻率fh，振膜產(chǎn)生了特殊的共振。圖7-2-11是高頻實(shí)時(shí)測(cè)的位移與頻率的關(guān)系曲線。圖中實(shí)線表示球頂中心P點(diǎn)的位移特性，虛線表示音圈根部Q點(diǎn)的位移特性，點(diǎn)劃線表示在fh成為模式節(jié)點(diǎn)時(shí)R點(diǎn)的位移特性。圖7-2-12高頻截止頻率fh

時(shí)的振動(dòng)模式（

f

h

=11.6Hz）縱坐標(biāo)為位移，H=8mm,D=

45.68mm

,

t=0.05mm圖7-2-11球頂形揚(yáng)聲器在P、Q、R點(diǎn)的位移特性高頻截止頻率fh

附近的等效力學(xué)線路可用圖7-2-13所示的線路表示。該線路由等效質(zhì)量和等效力順組成，圖中 表示音圈的質(zhì)量，

表示振膜的等效力順， 表示振膜等效質(zhì)量，由fh的實(shí)測(cè)求得

。圖7-2-13的等效線路的共振頻率fh和反共振頻率fAR由下式計(jì)算：（7-2-18）（7-2-19）圖7-2-13高頻等效線路從理論上計(jì)算高頻截止頻率fh

與振膜的彈性參數(shù)和尺寸聯(lián)系起來(lái)時(shí)比較困難的。因?yàn)檫@時(shí)球頂部分不能作為剛性來(lái)處理，形狀會(huì)產(chǎn)生彎曲，要分析固有振動(dòng)，就要把縱向和橫向的振動(dòng)模式結(jié)合起來(lái)考慮，這樣做非常復(fù)雜。7.3球頂形揚(yáng)聲器的失真特性球頂形揚(yáng)聲器的失真大致可分為告辭諧波失真和調(diào)頻失真兩種，目前所使用的球頂形揚(yáng)聲器一般都用于中頻和高頻單元，使用頻段較窄，振幅也小，調(diào)頻失真值并不大。因此，值討論高次諧波失真。高次諧波失真的原因有以下幾個(gè)方面：驅(qū)動(dòng)力的非線性產(chǎn)生這種非線性的原因，主要是因?yàn)榇趴p隙的磁通密度不均勻，或者均勻范圍很小，使作用于音圈的驅(qū)動(dòng)力產(chǎn)生額外變化。防止產(chǎn)生驅(qū)動(dòng)力非線性的方法，可采用長(zhǎng)音圈和短音圈方法。一般球頂形揚(yáng)聲器采取短音圈法。折環(huán)固有諧振引起的失真折環(huán)固有諧振造成失真主要出現(xiàn)在中頻段和高頻段。振膜受到折環(huán)固有諧振的影響產(chǎn)生振動(dòng)，從而造成失真，在這種情況下多半出現(xiàn)二次諧波。（3）振膜及折環(huán)漏氣造成失真在折環(huán)和振膜漏氣的情況下，即使漏氣微不足道，中頻段也會(huì)出現(xiàn)三次諧波失真，圖7-3-1表示明顯漏氣失真的例子。圖中所用的折環(huán)是布質(zhì)的，上面刺有針孔，如果把針孔堵塞，即可防止失真。（4）驅(qū)動(dòng)電流失真音圈附近的導(dǎo)磁率非線性使音圈阻抗變化，導(dǎo)致驅(qū)動(dòng)電流失真。如果在導(dǎo)磁柱上加一個(gè)銅罩，即能使失真減少4~8dB。7.4均衡器和后腔的設(shè)計(jì)（1）均衡器的設(shè)計(jì)在球頂形揚(yáng)聲器振膜前加均衡器，其目的是為了使硬球頂形揚(yáng)聲器高頻特性平坦。對(duì)高頻段來(lái)說(shuō)，有無(wú)均衡器對(duì)特性有很大的影響，見(jiàn)前面圖7-2-4。另外，根據(jù)實(shí)驗(yàn)結(jié)果看，均衡器對(duì)于改善瞬態(tài)特性和指向性都有良好的作用。設(shè)計(jì)均衡器應(yīng)注意下述條件：①在改善特性的前提下，盡量減少面積；②要有適當(dāng)?shù)挠捕?，確保全頻段不產(chǎn)生振動(dòng)，Q值要低；③同振膜保持適當(dāng)?shù)拈g距；④設(shè)計(jì)時(shí)也要考慮到指向性；⑤應(yīng)采用非磁性材料。對(duì)于軟球頂形揚(yáng)聲器來(lái)說(shuō)，在fh處不出現(xiàn)峰值和fh遠(yuǎn)比使用頻帶高的情況下，可不采用均衡器。（2）后腔的設(shè)計(jì)后腔主要裝在中頻揚(yáng)聲器上，所以振膜背面的空氣室大，f0就低，這是后腔首要目的。另外，組裝在揚(yáng)聲器音箱里時(shí)，后腔還可以起到隔絕低頻揚(yáng)聲器聲壓的作用。一般說(shuō)來(lái)，后腔安裝在導(dǎo)磁柱底板上，同振膜和空心導(dǎo)磁柱連成一體，圖7-4-1表示實(shí)際使用的后腔形狀。圖7-4-1后腔的各種形狀設(shè)計(jì)后腔時(shí)應(yīng)考慮到下述幾個(gè)條件：①容積應(yīng)確保f0最低；②受到壓力和振動(dòng)時(shí)不應(yīng)變形或諧振；③形狀確保不受駐波的影響；④內(nèi)部吸聲良好。7.5球頂形揚(yáng)聲器的聲場(chǎng)特性計(jì)算球頂振動(dòng)輻射聲場(chǎng)是一個(gè)很復(fù)雜的問(wèn)題。如果假定球頂?shù)母叨缺炔ㄩL(zhǎng)小得多，那么我們也可以用計(jì)算活塞振動(dòng)的相似方法來(lái)近似處理，而結(jié)果的誤差不大。（1）在無(wú)限大障板上剛性球頂?shù)恼駝?dòng)在遠(yuǎn)場(chǎng)的聲場(chǎng)特性球頂?shù)膸缀螆D形如圖7-5-1，圖中r′為球頂上任一輻射面元到測(cè)點(diǎn)的距離，dS為球頂上面元在x—y平面上投影面積，A為球頂曲率半徑，a為球頂?shù)酌娴陌霃?，ρ為坐?biāo)原點(diǎn)到，dS的距離。圖7-5-1球頂?shù)膸缀巫鴺?biāo)圖根據(jù)立體幾何的公式，從圖7-5-1（a）可求得當(dāng)

、（7-5-1）（考慮遠(yuǎn)場(chǎng)情況），則上式可簡(jiǎn)化近似為（7-5-2）再上圖7-5-1（b）可求得（7-5-3）把（7-5-2）式代到下面的惠更斯—瑞麗積分公式中（7-5-4）因考慮遠(yuǎn)場(chǎng)情況，聲壓振幅因子分母中的r′仍以r代入，所以（7-5-5）將上式先對(duì) 積分，得（7-5-6）式中ρ0為空氣密度，c為空氣中聲速，u為球頂?shù)妮S向速度，k為波數(shù)。從式（7-5-6）可知，當(dāng) 即退化為圓形平板活塞的振動(dòng)。如上式積分是困難的，只有用計(jì)算機(jī)進(jìn)行數(shù)值計(jì)算。對(duì)不同的球頂高度，在不同的θ方向進(jìn)行計(jì)算的結(jié)果如圖7-5-2所示。圖中還相應(yīng)地繪出平面活塞振動(dòng)的輻射聲壓，以資比較。從圖中可看到，球頂形比平板形具有比較優(yōu)越的指向性。1.無(wú)限大障板上球頂形揚(yáng)聲器的聲中心位置球頂形揚(yáng)聲器的聲中心與計(jì)算平板形揚(yáng)聲器聲中心的方法相同，可以用一個(gè)等效點(diǎn)聲源代替實(shí)際的聲源，則點(diǎn)聲源的位置即為實(shí)際生源的聲中心。如以球頂?shù)那拾霃街行淖鳛樵c(diǎn)，則可求得球頂形振膜的聲中心與球頂?shù)母叨龋ㄒ訦表示）和a的關(guān)系如圖7-5-3所示。圖7-5-3球頂形振膜的聲中心隨H/a和頻率的關(guān)系曲線把圖7-5-3與圖6-3-3進(jìn)行比較得知平板形揚(yáng)聲器的聲中心是隨揚(yáng)聲

器的口徑和振動(dòng)頻率而變化的。而球頂形揚(yáng)聲器卻具有較佳的相位特性，因其聲中心不隨頻率而變化。2.凸球頂和凹球頂?shù)妮椛涮匦宰罱鼑?guó)外有人用最小方差法對(duì)凸球頂和凹球頂形的振膜進(jìn)行了計(jì)算和討論，證明球頂振膜形狀的不同，對(duì)振動(dòng)和聲輻射都是有影響的。他們計(jì)算了在無(wú)限大障板上凸球頂和凹球頂?shù)恼駝?dòng)輻射特性，得出