Q/GDWXXXXX—XXXXII空氣預(yù)熱器性能試驗(yàn)規(guī)程 T/CSEE(/Z)XXXX-YYYYPAGE61目??次TOC\o"1-2"\h\z\u前言 II1對(duì)象和范圍 12規(guī)范性引用文件 13術(shù)語(yǔ)和定義 24符號(hào)、代號(hào)和縮略語(yǔ) 25性能試驗(yàn)導(dǎo)則 146需要獲得的數(shù)據(jù)和試驗(yàn)方法 207性能參數(shù)和評(píng)價(jià)指標(biāo)體系 238性能參數(shù)計(jì)算 249試驗(yàn)報(bào)告 44附錄A（規(guī)范性附錄）網(wǎng)格法等面積的劃分原則及代表點(diǎn)的確定 46附錄B（資料性附錄）空氣預(yù)熱器能量平衡計(jì)算常用的空氣焓、煙氣焓和其他物質(zhì)焓 48附錄C（資料性附錄）無(wú)漏風(fēng)狀態(tài)下的空氣預(yù)熱器出口煙氣溫度關(guān)系式推導(dǎo) 50附錄D（資料性附錄）X-比修正的近似計(jì)算方法 54編制說明 61空氣預(yù)熱器性能試驗(yàn)規(guī)程對(duì)象和范圍對(duì)象本標(biāo)準(zhǔn)提供了開展空氣預(yù)熱器性能試驗(yàn)，并得到下列性能參數(shù)的方法：（1）出口煙氣溫度（2）空氣至煙氣的漏風(fēng)率（3）空氣/煙氣等流體介質(zhì)壓損（4）其他流體介質(zhì)溫度（5）流體熱容比（X-比）、換熱效率等運(yùn)行參數(shù)上述指明的任一項(xiàng)或所有的性能參數(shù)的測(cè)試，對(duì)于下述用途而言是必要的：（1）將實(shí)際的運(yùn)行性能與標(biāo)準(zhǔn)值或設(shè)計(jì)值相比較（2）比較不同運(yùn)行工況下的設(shè)備性能參數(shù)（3）確定設(shè)備改造對(duì)性能參數(shù)的影響（4）確定設(shè)備運(yùn)行時(shí)間對(duì)性能參數(shù)變化的影響范圍本標(biāo)準(zhǔn)適用于再生回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器和管式空氣預(yù)熱器，也可用于電站鍋爐使用的，任何煙氣與空氣的熱交換器。就本規(guī)程用途而言，空氣預(yù)熱器定義為，用于從燃燒產(chǎn)生的煙氣，向燃燒用空氣傳遞熱量，而不用中間載熱的熱交換器。因此，不包括附加的蒸汽暖風(fēng)器，直接燃燒式的空氣加熱器，以及低溫省煤器。對(duì)于并列布置的多臺(tái)空氣預(yù)熱器，必須每臺(tái)單獨(dú)進(jìn)行測(cè)試，以確定其實(shí)際的運(yùn)行性能參數(shù)。規(guī)范性引用文件下列文件對(duì)于本文件的應(yīng)用是必不可少的。凡是注日期的引用文件，僅注日期的版本適用于本文件。凡是不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改單）適用于本文件。GB/T10184電站鍋爐性能試驗(yàn)規(guī)程GB/T10410人工煤氣和液化石油氣常量組分氣相色譜分析法GB/T13610天然氣的組成分析氣相色譜法GB/T16157固定污染源排氣中顆粒物測(cè)定與氣態(tài)污染物采樣方法GB/T16839.1熱電偶第1部分：分度表GB/T16839.2熱電偶第2部分：允差GB/T212煤的工業(yè)分析方法GB/T213煤的發(fā)熱量測(cè)定方法GB/T214煤中全硫的測(cè)定方法GB/T3715煤質(zhì)及煤分析有關(guān)術(shù)語(yǔ)GB/T476煤中碳和氫的測(cè)定方法GB/T483煤炭分析試驗(yàn)方法一般規(guī)定DL/T1616火力發(fā)電機(jī)組性能試驗(yàn)導(dǎo)則DL/T469電站鍋爐風(fēng)機(jī)現(xiàn)場(chǎng)性能試驗(yàn)DL/T5240火力發(fā)電廠燃燒系統(tǒng)設(shè)計(jì)計(jì)算技術(shù)規(guī)程DL/T567.3火力發(fā)電廠燃料試驗(yàn)方法第3部分：飛灰和爐渣樣品的采取和制備DL/T567.6火力發(fā)電廠燃料試驗(yàn)方法第6部分：飛灰和爐渣可燃物測(cè)定方法DL/T567.8火力發(fā)電廠燃料試驗(yàn)方法第8部分：燃油發(fā)熱量的測(cè)定DL/T567.9火力發(fā)電廠燃料試驗(yàn)方法第9部分：燃油中碳和氫元素的測(cè)定DL/T904火力發(fā)電廠技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)計(jì)算方法ASMEPTC4FiredSteamGeneratorsASMEPTC4.3AirHeatersASMEPTC11FansASMEPTC46OverallPlantPerformance術(shù)語(yǔ)和定義下列術(shù)語(yǔ)和定義適用于本文件。漏風(fēng)率airleakage從空氣預(yù)熱器空氣側(cè)漏到煙氣側(cè)的空氣流量占入口煙氣流量的比率。在本標(biāo)準(zhǔn)的計(jì)算中，假設(shè)該部分空氣是直接從空氣側(cè)進(jìn)口，泄漏至煙氣側(cè)出口。出口煙溫（有漏風(fēng)）exitgastemperature（withleakage）實(shí)測(cè)的空氣預(yù)熱器出口煙氣溫度。出口煙溫（無(wú)漏風(fēng)）exitgastemperature（noleakage）假設(shè)空氣預(yù)熱器不存在泄漏，計(jì)算得到的空氣預(yù)熱器出口煙氣溫度。在獲得漏風(fēng)率數(shù)據(jù)后，由空氣預(yù)熱器的熱平衡計(jì)算得到。煙氣側(cè)效率gassideefficiency按無(wú)漏風(fēng)修正后的煙氣溫降與傳熱溫壓的比值。X-比X-ratio流過空氣預(yù)熱器的空氣熱容量與煙氣熱容量的比值。符號(hào)、代號(hào)和縮略語(yǔ)下列符號(hào)、代號(hào)和縮略語(yǔ)適用于本文件。表1為本標(biāo)準(zhǔn)采用的符號(hào)一覽表，表2為下角標(biāo)說明。表1符號(hào)一覽表符號(hào)含義單位測(cè)量截面的面積m2入爐燃料中灰分的質(zhì)量分?jǐn)?shù)%空氣預(yù)熱器漏風(fēng)率%修正后的空氣預(yù)熱器漏風(fēng)率%空氣預(yù)熱器n的漏風(fēng)率%設(shè)計(jì)的一次風(fēng)至煙氣漏風(fēng)率，表示為一次風(fēng)至煙氣的漏風(fēng)量占總的空氣至煙氣漏風(fēng)量的比率%計(jì)算常數(shù)，273.2℃-入爐燃料中碳的質(zhì)量分?jǐn)?shù)%入爐燃料收到基實(shí)際燃燒的碳的質(zhì)量百分?jǐn)?shù)%在入口空氣溫度和出口空氣溫度之間的空氣平均比熱容J/（kg·K）空氣預(yù)熱器n在入口空氣溫度和測(cè)量的出口煙氣溫度之間的平均空氣比熱容J/（kg·K）在入口煙氣溫度和非稀釋性煙氣出口溫度之間的煙氣平均比熱容J/（kg·K）空氣預(yù)熱器n在測(cè)量的出口煙氣溫度和非稀釋性煙氣出口溫度之間的平均煙氣比熱容J/（kg·K）濕空氣的焓值J/kg入口空氣在設(shè)計(jì)入口風(fēng)溫下的焓值kJ/kg空氣預(yù)熱器n入口空氣焓值kJ/kg空氣預(yù)熱器n入口一次風(fēng)空氣焓值kJ/kg空氣預(yù)熱器n入口二次風(fēng)空氣焓值kJ/kg空氣預(yù)熱器出口空氣焓值，修正到設(shè)計(jì)工況下kJ/kg空氣預(yù)熱器n出口空氣焓值kJ/kg空氣預(yù)熱器n出口一次風(fēng)空氣焓值kJ/kg空氣預(yù)熱器n出口二次風(fēng)空氣焓值kJ/kg在空氣預(yù)熱器n出口煙氣溫度下的空氣焓值kJ/kg在空氣預(yù)熱器n漏風(fēng)溫度下的空氣焓值kJ/kg入爐燃料中氫的質(zhì)量分?jǐn)?shù)%干空氣的焓值J/kg干煙氣的焓值J/kg濕煙氣的焓值J/kg空氣預(yù)熱器入口煙氣在設(shè)計(jì)入口溫度下的焓值kJ/kg空氣預(yù)熱器n入口煙氣焓值kJ/kg空氣預(yù)熱器n出口煙氣焓值kJ/kg空氣預(yù)熱器出口煙氣在無(wú)漏風(fēng)狀態(tài)下，修正到設(shè)計(jì)工況下的焓值kJ/kg空氣預(yù)熱器n出口煙氣焓值（無(wú)漏風(fēng)條件下）kJ/kg飛灰的焓值J/kg水蒸氣的焓值J/kg汽輪機(jī)性能試驗(yàn)所得熱耗kJ/kWh空氣的絕對(duì)濕度kg水蒸氣/kg干空氣空氣的相對(duì)濕度%i某種燃料組成成分-動(dòng)壓測(cè)量管系數(shù)-燃料燃燒的實(shí)際干空氣量kg/kg燃料燃燒的理論干空氣量kg/kg修正的燃料燃燒的理論干空氣量kg/kg測(cè)量截面z處，燃料燃燒的實(shí)際干空氣量kg/kg燃料燃燒的實(shí)際濕空氣量kg/kg燃料燃燒生成的干煙氣質(zhì)量kg/kg在任一位置z處，干煙氣的總質(zhì)量kg/kg燃料燃燒中燃料進(jìn)入濕煙氣的質(zhì)量kg/kg燃料燃燒生成的濕煙氣質(zhì)量kg/kg空氣預(yù)熱器n入口的濕煙氣質(zhì)量kg/kg空氣預(yù)熱器n出口的濕煙氣質(zhì)量kg/kg在任一位置z處，濕煙氣的總質(zhì)量kg/kg測(cè)量截面z處，干空氣中攜帶的水分質(zhì)量kg/kg測(cè)量截面z處，煙氣中進(jìn)入的附加水分質(zhì)量kg/kg燃料產(chǎn)生的水分kg/kg燃料燃燒生成的煙氣中水分質(zhì)量kg/kg在任一位置z處，煙氣中的總水分質(zhì)量kg/kg燃料中氫元素燃燒產(chǎn)生的水分kg/kg修正的理論干空氣量mol/單位質(zhì)量燃料燃料燃燒產(chǎn)生的干煙氣摩爾數(shù)mol/單位質(zhì)量燃料單位質(zhì)量燃料的干煙氣摩爾數(shù)mol/單位質(zhì)量燃料單位質(zhì)量燃料的濕煙氣摩爾數(shù)mol/單位質(zhì)量燃料空氣中水蒸氣的摩爾數(shù)mol水蒸氣/mol干空氣燃料燃燒的濕煙氣產(chǎn)物摩爾數(shù)mol/單位質(zhì)量燃料燃料中水分的質(zhì)量百分?jǐn)?shù)%濕空氣的摩爾質(zhì)量kg/mol濕煙氣的摩爾質(zhì)量kg/mol干煙氣的摩爾質(zhì)量kg/mol空氣預(yù)熱器n出口空氣流量占空氣預(yù)熱器出口總空氣流量的比率kg/kg各空氣預(yù)熱器出口空氣質(zhì)量流量之和kg/s空氣預(yù)熱器出口空氣設(shè)計(jì)流量kg/s空氣預(yù)熱器n出口空氣質(zhì)量流量kg/s空氣預(yù)熱器n出口一次風(fēng)流量kg/s空氣預(yù)熱器n出口二次風(fēng)流量kg/s空氣預(yù)熱器的漏風(fēng)量kg/s修正后的空氣預(yù)熱器漏風(fēng)量kg/s空氣預(yù)熱器n的漏風(fēng)量kg/s各空氣預(yù)熱器入口煙氣質(zhì)量流量之和kg/s空氣預(yù)熱器入口煙氣設(shè)計(jì)流量kg/s估計(jì)的一次風(fēng)至煙氣的漏風(fēng)量kg/s估計(jì)的一次風(fēng)到二次風(fēng)的漏風(fēng)量kg/s空氣預(yù)熱器n中，一次風(fēng)到二次風(fēng)的漏風(fēng)量kg/s估計(jì)的二次風(fēng)至煙氣的漏風(fēng)量kg/s進(jìn)入第n個(gè)空氣預(yù)熱器的煙氣質(zhì)量流量占進(jìn)入所有空氣預(yù)熱器的煙氣質(zhì)量流量的比率kg/kg估計(jì)的一次風(fēng)至煙氣的漏風(fēng)量占空氣至煙氣的總漏風(fēng)量的比率kg/kg空氣預(yù)熱器中，一次風(fēng)到二次風(fēng)的漏風(fēng)量，占空氣到煙氣側(cè)總漏風(fēng)量的比率kg/kg燃料中灰分的質(zhì)量分?jǐn)?shù)kg/kg燃料濕煙氣中飛灰的質(zhì)量分?jǐn)?shù)kg飛灰/kg濕煙氣濕空氣中水蒸氣的質(zhì)量分?jǐn)?shù)kg水蒸氣/kg濕空氣濕煙氣中水蒸氣的質(zhì)量分?jǐn)?shù)kg水蒸氣/kg濕煙氣在截面z處的附加水分含量kg水蒸氣/kg入爐燃料在任一位置z處，煙氣中灰分的質(zhì)量分?jǐn)?shù)%濕煙氣在任一位置z處，煙氣中灰分的質(zhì)量比率%濕煙氣在任一位置z處，煙氣中水分的質(zhì)量分?jǐn)?shù)%入爐燃料的質(zhì)量流量kg/s在任一位置z處，濕煙氣的質(zhì)量流量kg/s入爐燃料中氧的質(zhì)量分?jǐn)?shù)%環(huán)境大氣壓力Pa空氣預(yù)熱器入口一次風(fēng)靜壓Pa空氣預(yù)熱器入口二次風(fēng)靜壓Pa空氣預(yù)熱器出口一次風(fēng)靜壓Pa空氣預(yù)熱器出口二次風(fēng)靜壓Pa某點(diǎn)空氣靜壓Pa空氣預(yù)熱器入口煙氣靜壓Pa空氣預(yù)熱器出口煙氣靜壓Pa某點(diǎn)煙氣靜壓Pa在環(huán)境大氣溫度下的水蒸氣飽和壓力Pa空氣預(yù)熱器n中，空氣吸收的熱量kW空氣預(yù)熱器n中，一次風(fēng)吸收的熱量kW空氣預(yù)熱器n中，二次風(fēng)吸收的熱量kW空氣預(yù)熱器n中，煙氣放出的熱量kW空氣的質(zhì)量流量kg/h燃料的收到基低位發(fā)熱量kJ/kg氣體燃料的低位發(fā)熱量kJ/m3碳?xì)浠衔锏牡臀话l(fā)熱量kJ/m3空氣的體積流量m3/h鍋爐的有效輸出熱量kW通用摩爾氣體常數(shù)，8314.5J/(kgmoleK)-空氣的氣體常數(shù)J/（kg·K）煙氣的氣體常數(shù)J/（kg·K）入爐燃料中硫的質(zhì)量分?jǐn)?shù)%測(cè)量的空氣預(yù)熱器入口空氣絕對(duì)溫度K設(shè)計(jì)的空氣預(yù)熱器入口空氣絕對(duì)溫度K測(cè)量的空氣預(yù)熱器入口一次風(fēng)溫度K設(shè)計(jì)的空氣預(yù)熱器入口一次風(fēng)溫度K測(cè)量的空氣預(yù)熱器入口二次風(fēng)溫度K設(shè)計(jì)的空氣預(yù)熱器入口二次風(fēng)溫度K測(cè)量的空氣預(yù)熱器出口空氣絕對(duì)溫度K設(shè)計(jì)的空氣預(yù)熱器出口空氣絕對(duì)溫度K測(cè)量的空氣預(yù)熱器入口煙氣絕對(duì)溫度K設(shè)計(jì)的空氣預(yù)熱器入口煙氣絕對(duì)溫度K測(cè)量的空氣預(yù)熱器出口煙氣絕對(duì)溫度K設(shè)計(jì)的空氣預(yù)熱器出口煙氣溫度（漏風(fēng)稀釋后）K環(huán)境大氣溫度℃空氣預(yù)熱器入口空氣溫度℃設(shè)計(jì)的空氣預(yù)熱器入口空氣溫度℃空氣預(yù)熱器入口一次風(fēng)溫度℃空氣預(yù)熱器入口二次風(fēng)溫度℃空氣預(yù)熱器n入口空氣溫度℃空氣預(yù)熱器n入口一次風(fēng)溫度℃空氣預(yù)熱器n入口二次風(fēng)溫度℃空氣預(yù)熱器出口空氣溫度℃空氣預(yù)熱器n出口空氣溫度℃空氣預(yù)熱器n出口一次風(fēng)溫度℃空氣預(yù)熱器n出口二次風(fēng)溫度℃在實(shí)測(cè)的空氣預(yù)熱器n出口煙氣溫度下的空氣溫度℃空氣預(yù)熱器n漏風(fēng)溫度℃某點(diǎn)空氣溫度℃空氣預(yù)熱器入口煙氣溫度℃設(shè)計(jì)的空氣預(yù)熱器入口煙氣溫度℃空氣預(yù)熱器n出口煙氣溫度℃經(jīng)無(wú)漏風(fēng)修正的空氣預(yù)熱器出口煙氣溫度℃修正到設(shè)計(jì)工況的無(wú)漏風(fēng)條件下的排煙溫度℃經(jīng)無(wú)漏風(fēng)修正的空氣預(yù)熱器n出口煙氣溫度℃某點(diǎn)煙氣溫度℃空氣預(yù)熱器進(jìn)口綜合空氣溫度℃空氣預(yù)熱器n進(jìn)口綜合空氣溫度℃空氣預(yù)熱器出口綜合空氣溫度℃空氣預(yù)熱器n出口綜合空氣溫度℃測(cè)量截面的空氣流速m/s實(shí)際送入爐內(nèi)的干空氣量Nm3/kg燃料燃燒的理論干空氣量Nm3/kg燃料燃燒的修正的理論干空氣量Nm3/kg發(fā)電機(jī)的輸出功kWhx流量比例修正項(xiàng)指數(shù)-過量空氣率%空氣預(yù)熱器的X-比-α過量空氣系數(shù)-修正的過量空氣系數(shù)-空氣預(yù)熱器空氣側(cè)效率-空氣預(yù)熱器煙氣側(cè)效率-管道效率%鍋爐熱效率%干空氣的標(biāo)準(zhǔn)密度kg/Nm3濕空氣的密度kg/m3濕煙氣的密度kg/m3氣體燃料中碳?xì)浠衔锏捏w積分?jǐn)?shù)%氣體燃料中CO的體積分?jǐn)?shù)%干煙氣中CO的體積分?jǐn)?shù)%干煙氣中CO2的體積分?jǐn)?shù)%濕煙氣中CO2的體積分?jǐn)?shù)%氣體燃料中H2的體積分?jǐn)?shù)%干煙氣中H2O的體積分?jǐn)?shù)%干基水濕煙氣中H2O的體積分?jǐn)?shù)%干煙氣中N2的體積分?jǐn)?shù)%濕煙氣中N2的體積分?jǐn)?shù)%干煙氣中O2的體積分?jǐn)?shù)%濕煙氣中O2的體積分?jǐn)?shù)%干煙氣中SO2的體積分?jǐn)?shù)%濕煙氣中SO2的體積分?jǐn)?shù)%飛灰占燃料總灰分的質(zhì)量分?jǐn)?shù)%飛灰中可燃物的質(zhì)量分?jǐn)?shù)%沉降灰中可燃物的質(zhì)量分?jǐn)?shù)%灰渣平均可燃物的質(zhì)量分?jǐn)?shù)%爐渣中可燃物的質(zhì)量分?jǐn)?shù)%煙氣中進(jìn)入的附加水分質(zhì)量kg/kg測(cè)量截面z處，煙氣中進(jìn)入的附加水分質(zhì)量kg/kg沉降灰占燃料總灰分的質(zhì)量分?jǐn)?shù)%爐渣占燃料總灰分的質(zhì)量分?jǐn)?shù)%動(dòng)壓測(cè)量管測(cè)得的動(dòng)壓差Pa空氣預(yù)熱器空氣側(cè)壓降Pa修正后的空氣預(yù)熱器空氣側(cè)壓降Pa空氣預(yù)熱器一次風(fēng)側(cè)壓降Pa空氣預(yù)熱器二次風(fēng)側(cè)壓降Pa空氣預(yù)熱器入口，一次風(fēng)與二次風(fēng)的壓差Pa空氣預(yù)熱器入口，一次風(fēng)與二次風(fēng)的設(shè)計(jì)壓差Pa空氣預(yù)熱器冷端入口處，空氣與煙氣的靜壓差Pa設(shè)計(jì)工況下，空氣預(yù)熱器冷端入口處，空氣與煙氣的靜壓差Pa空氣預(yù)熱器冷端入口處，一次風(fēng)與煙氣的靜壓差Pa空氣預(yù)熱器冷端入口處，一次風(fēng)與煙氣的設(shè)計(jì)靜壓差Pa空氣預(yù)熱器冷端入口處，二次風(fēng)與煙氣的靜壓差Pa空氣預(yù)熱器冷端入口處，二次風(fēng)與煙氣的設(shè)計(jì)靜壓差Pa空氣預(yù)熱器煙氣側(cè)壓降Pa修正后的空氣預(yù)熱器煙氣側(cè)壓降Pa性能試驗(yàn)持續(xù)時(shí)間h入口煙氣流量偏離設(shè)計(jì)值對(duì)出口煙溫的修正℃入口風(fēng)溫偏離設(shè)計(jì)值對(duì)出口煙溫的修正℃入口煙溫偏離設(shè)計(jì)值對(duì)出口煙溫的修正℃X比偏離設(shè)計(jì)值對(duì)出口煙溫的修正℃所有空氣預(yù)熱器出口的一次風(fēng)質(zhì)量流量和二次風(fēng)質(zhì)量流量之和kg/s表2角標(biāo)說明角標(biāo)說明a空氣ab絕對(duì)的al空氣預(yù)熱器漏風(fēng)ar收到基at環(huán)境大氣的b實(shí)際燃燒的c可燃物CmHn碳?xì)浠衔顲O一氧化碳CO2二氧化碳cr修正后的d干態(tài)的da干空氣dg干煙氣dp干煙氣產(chǎn)物ds設(shè)計(jì)的es估計(jì)的ex附加的f燃料的g煙氣，氣體燃料，發(fā)電機(jī)的gd管道的gl鍋爐的H氫元素H2氫氣H2O水l漏風(fēng)m質(zhì)量的，綜合計(jì)算的n序號(hào)nN2氮?dú)鈔et凈（發(fā)熱量）nl無(wú)漏風(fēng)狀態(tài)下O2氧氣p一次風(fēng)palg一次風(fēng)至煙氣的漏風(fēng)pals一次風(fēng)至二次風(fēng)的漏風(fēng)pd沉降灰pg一次風(fēng)至煙氣re相對(duì)的rs煙氣中灰分s二次風(fēng)，爐渣salg二次風(fēng)至煙氣的漏風(fēng)sat飽和狀態(tài)的SO2二氧化硫t試驗(yàn)，溫度th理論的v體積的w濕態(tài)的wp濕煙氣產(chǎn)物wv水蒸氣XrX-比z測(cè)量截面z0標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)8空氣預(yù)熱器空氣入口截面9空氣預(yù)熱器空氣出口截面14空氣預(yù)熱器煙氣入口截面15空氣預(yù)熱器煙氣出口截面性能試驗(yàn)導(dǎo)則介紹和基本要求本節(jié)提供了策劃和實(shí)施空氣預(yù)熱器性能試驗(yàn)，以確定其性能參數(shù)的基本規(guī)范。此外，還涉及旨在保證性能驗(yàn)收試驗(yàn)等對(duì)測(cè)試準(zhǔn)確性和可重復(fù)性有較高要求的場(chǎng)合的測(cè)試工作?；镜臏y(cè)試要求如下：（1）O2分析。本規(guī)程確定空氣預(yù)熱器性能參數(shù)的化學(xué)計(jì)量比計(jì)算，是基于煙氣中的氧量（O2）分析，以及由化學(xué)實(shí)驗(yàn)室測(cè)試的燃料分析等結(jié)果。（2）試驗(yàn)前的風(fēng)道、煙道橫進(jìn)測(cè)試分析。本規(guī)程要求，在正式試驗(yàn)開始前，必須對(duì)空氣預(yù)熱器相關(guān)的測(cè)試截面，采用畢托管或靠背管，進(jìn)行網(wǎng)格法橫進(jìn)式速度場(chǎng)測(cè)量，以確定是否需要對(duì)相應(yīng)的空氣或煙氣參數(shù)進(jìn)行速度/質(zhì)量加權(quán)處理。（3）對(duì)多臺(tái)空氣預(yù)熱器的情形處理。對(duì)于測(cè)試機(jī)組配置有多臺(tái)空氣預(yù)熱器的情形，必須盡可能的對(duì)每臺(tái)空氣預(yù)熱器的參數(shù)進(jìn)行單獨(dú)測(cè)試。具體計(jì)算過程和必需的測(cè)試參數(shù)在標(biāo)準(zhǔn)中進(jìn)行了說明。（4）對(duì)冷一次風(fēng)調(diào)溫系統(tǒng)的處理。進(jìn)入空氣預(yù)熱器的總煙氣流量，可以通過O2分析、反應(yīng)的化學(xué)計(jì)量比以及燃料的元素分析得到。對(duì)于單臺(tái)空氣預(yù)熱器而言，其入口煙氣流量，應(yīng)通過速度測(cè)試確定的煙氣流量分配比例得到。具體見8.2節(jié)相應(yīng)介紹。根據(jù)空氣預(yù)熱器型式，本標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的空氣預(yù)熱器性能試驗(yàn)邊界及相應(yīng)系統(tǒng)參數(shù)示意見圖1至圖4。圖1為典型的管式空氣預(yù)熱器，圖2為典型的二分倉(cāng)空氣預(yù)熱器，圖3為典型的三分倉(cāng)空氣預(yù)熱器，圖4為典型的四分倉(cāng)空氣預(yù)熱器。圖1典型的管式空氣預(yù)熱器圖2典型的二分倉(cāng)空氣預(yù)熱器圖3典型的三分倉(cāng)空氣預(yù)熱器圖4典型的四分倉(cāng)空氣預(yù)熱器試驗(yàn)前應(yīng)達(dá)成一致的項(xiàng)目（1）試驗(yàn)?zāi)康呐c試驗(yàn)項(xiàng)目。（2）平行工況測(cè)試之間的煙氣側(cè)效率允許偏差。（3）試驗(yàn)項(xiàng)目的測(cè)試和計(jì)算方法。（4）影響試驗(yàn)的所有性能和運(yùn)行條件的影響程度分配。（5）試驗(yàn)人員的選擇。（6）確定可接受的運(yùn)行條件、試驗(yàn)負(fù)荷點(diǎn)、工況持續(xù)時(shí)間、舍棄工況試驗(yàn)的依據(jù)，以及試驗(yàn)中需要遵循的方法。（7）試驗(yàn)開始時(shí)機(jī)組的清潔程度，以及如何在試驗(yàn)過程中予以保持。（8）影響空氣預(yù)熱器漏風(fēng)率的設(shè)備的狀態(tài)。（9）試驗(yàn)燃用的燃料，燃料的取樣方法，燃料的實(shí)驗(yàn)室化驗(yàn)分析。（10）試驗(yàn)過程中需要檢測(cè)和讀取的數(shù)據(jù)。（11）試驗(yàn)用儀器的技術(shù)參數(shù)和檢定單位等。（12）測(cè)試和取樣的允許誤差限。（13）各灰渣采樣點(diǎn)的灰渣比例分配和采樣方法或測(cè)量（計(jì)算）方法。（14）偏離指定運(yùn)行工況所需引入的修正及其計(jì)算方法。試驗(yàn)人員的選擇為確保試驗(yàn)結(jié)果的可靠，所有參加測(cè)試人員應(yīng)有相應(yīng)的資質(zhì)并能完全勝任其特定的工作職責(zé)，參試單位可指定一人組織試驗(yàn)并負(fù)責(zé)協(xié)調(diào)處理諸如測(cè)量精度、試驗(yàn)條件及操作方法等不同意見。指定一人對(duì)性能測(cè)試及對(duì)測(cè)試有影響的試驗(yàn)條件負(fù)責(zé)。試驗(yàn)前檢查試驗(yàn)負(fù)責(zé)人必須確認(rèn)測(cè)試的空氣預(yù)熱器及相關(guān)系統(tǒng)處于良好的工作狀態(tài)。特別對(duì)于取樣管路連接的緊密性，密封裝置的狀態(tài)，傳熱元件表面的清潔，測(cè)試邊界內(nèi)的煙道和設(shè)備狀態(tài)等，應(yīng)進(jìn)行仔細(xì)檢查，使其處于良好的運(yùn)行工況。需對(duì)旁路擋板、再循環(huán)風(fēng)門，以及與暖風(fēng)器相關(guān)的閥門等的狀態(tài)進(jìn)行檢查，確認(rèn)在空氣預(yù)熱器性能試驗(yàn)期間不會(huì)投入。試驗(yàn)前的風(fēng)道/煙道橫進(jìn)測(cè)量每組工況的測(cè)試開始前，在每個(gè)試驗(yàn)負(fù)荷點(diǎn)，都必須進(jìn)行所有風(fēng)道、煙道測(cè)量截面的逐點(diǎn)速度橫進(jìn)測(cè)量，以確定是否需要進(jìn)行流量加權(quán)。如果試驗(yàn)期間未投用風(fēng)道暖風(fēng)器，可以不進(jìn)行入口風(fēng)道截面的橫進(jìn)測(cè)試。在測(cè)試中，需要逐點(diǎn)對(duì)溫度、速度（動(dòng)壓）以及煙道截面的O2濃度進(jìn)行測(cè)試。預(yù)備性試驗(yàn)預(yù)備性工況試驗(yàn)，應(yīng)進(jìn)行相應(yīng)的數(shù)據(jù)記錄，目的在于確認(rèn)儀器設(shè)備是否在適于進(jìn)行試驗(yàn)的狀態(tài)，檢查試驗(yàn)儀器和試驗(yàn)方法，檢查試驗(yàn)的組織和程序是否適當(dāng)，培訓(xùn)試驗(yàn)人員，以及驗(yàn)證測(cè)試性能參數(shù)達(dá)到偏差范圍的可達(dá)性。預(yù)備性試驗(yàn)還在于強(qiáng)調(diào)在試驗(yàn)準(zhǔn)備中，最小化測(cè)試操作或儀器設(shè)備調(diào)整等不明顯因素的影響。參加試驗(yàn)的全部人員應(yīng)盡可能的全部參加預(yù)備性試驗(yàn)。通過預(yù)備性試驗(yàn)期間的觀測(cè)記錄，計(jì)算得到性能參數(shù)結(jié)果，作為對(duì)于試驗(yàn)程序、測(cè)點(diǎn)布置以及試驗(yàn)組織的總體檢查。如果上述預(yù)備性試驗(yàn)符合本規(guī)程的所有必要要求，在征得參與試驗(yàn)各方一致同意的基礎(chǔ)上，可以作為一個(gè)正式試驗(yàn)工況。驗(yàn)收試驗(yàn)只有當(dāng)試驗(yàn)各方確認(rèn)機(jī)組運(yùn)行良好，且適于開展試驗(yàn)時(shí)，才可以著手進(jìn)行驗(yàn)收試驗(yàn)。特別是燃燒設(shè)備，為了達(dá)到最佳性能，有時(shí)必須進(jìn)行調(diào)整和優(yōu)化。如果機(jī)組負(fù)荷和其他決定性因素適宜，當(dāng)機(jī)組處于良好的試驗(yàn)狀態(tài)時(shí)，驗(yàn)收試驗(yàn)即可以開始。參加試驗(yàn)的各方，可以指派一個(gè)人指揮試驗(yàn)，并在對(duì)于觀測(cè)值精度、運(yùn)行條件或方法有爭(zhēng)議時(shí)，充當(dāng)仲裁者。在開始試驗(yàn)前，所有受熱面，無(wú)論內(nèi)外都應(yīng)有正常的運(yùn)行清潔度。在試驗(yàn)期間，只應(yīng)允許為維持正常運(yùn)行清潔度而必要的清理。在完成預(yù)備性工況試驗(yàn)之后，如果一致同意，而且如果正規(guī)工況試驗(yàn)的所有要求已經(jīng)滿足的話，可以宣布它為一個(gè)驗(yàn)收試驗(yàn)工況。應(yīng)至少做兩次平行的工況試驗(yàn)，而且負(fù)荷都要與驗(yàn)收試驗(yàn)所要求的相近。如果結(jié)果超過事先同意的工況試驗(yàn)間換熱效率的差異，應(yīng)做第三次工況試驗(yàn)。在要求的負(fù)荷下的試驗(yàn)效率為，效率偏差在允許范圍內(nèi)的兩次工況試驗(yàn)的平均值。試驗(yàn)準(zhǔn)備和試驗(yàn)條件建議試驗(yàn)前對(duì)空氣預(yù)熱器進(jìn)行全面的檢查，特別要注意對(duì)那些對(duì)性能有影響的部件的工作狀況，需強(qiáng)調(diào)的是要對(duì)換熱元件的狀況及清潔度進(jìn)行仔細(xì)檢查，空氣預(yù)熱器在正確的工況下運(yùn)行。確保所有的外部空氣旁路及再循環(huán)擋板的密封效果，必須逐一檢查膨脹節(jié)的完整性。試驗(yàn)前要使所有的換熱元件都處于商業(yè)性潔凈狀態(tài)（符合常規(guī)運(yùn)行的潔凈度要求），所有的在線吹灰必須在試驗(yàn)前完成，試驗(yàn)期間嚴(yán)禁進(jìn)行清掃及吹灰。試驗(yàn)期間，流經(jīng)空氣預(yù)熱器的空氣、煙氣流量保持恒定。鍋爐出力盡可能接近額定值，并在試驗(yàn)開始前保持穩(wěn)定至少30min。試驗(yàn)工況的穩(wěn)定一次性能試驗(yàn)，包括為了確定性能參數(shù)而開展的一系列測(cè)試。每一個(gè)工況的測(cè)試，包括了在特定運(yùn)行工況下，一段時(shí)間內(nèi)的一組完整的觀測(cè)記錄。重要的是，所有的控制參數(shù)在整個(gè)試驗(yàn)過程中保持在預(yù)定的變化范圍內(nèi)。工況調(diào)整和穩(wěn)定須在每次測(cè)試開始前至少30min完成。所有的工況測(cè)試必須保證設(shè)備在穩(wěn)定工況下運(yùn)行。穩(wěn)定工況是指，設(shè)備在運(yùn)行中達(dá)到了傳熱和化學(xué)反應(yīng)的平衡。對(duì)于電站鍋爐來說，要求燃燒過程保持穩(wěn)定。此外，還應(yīng)保持空氣/煙氣流量以及進(jìn)口/出口溫度穩(wěn)定。推薦的相關(guān)控制參數(shù)允許變化范圍如表3所示。建議在試驗(yàn)過程中，對(duì)相關(guān)的參數(shù)進(jìn)行連續(xù)監(jiān)測(cè)，以保證對(duì)試驗(yàn)過程進(jìn)行評(píng)估。試驗(yàn)前各方達(dá)成的一致內(nèi)容中，應(yīng)包含類似于表3的運(yùn)行參數(shù)允許的最大變化范圍。在一次測(cè)試中，任何一項(xiàng)參數(shù)與平均值的偏差，都不允許超過表3中的長(zhǎng)期偏差值。長(zhǎng)期偏差是指，在一段時(shí)間內(nèi)的某參數(shù)的平均值，與該參數(shù)在該次測(cè)試中的總體平均水平的偏差。此外，測(cè)試中某參數(shù)的任一測(cè)量值，與前一個(gè)測(cè)量值的最大偏差，不允許超過表3中的短期偏差值。當(dāng)試驗(yàn)儀器不能對(duì)相關(guān)參數(shù)進(jìn)行連續(xù)監(jiān)測(cè)時(shí)，可以采用經(jīng)過標(biāo)定的現(xiàn)場(chǎng)測(cè)量裝置對(duì)運(yùn)行參數(shù)的偏差范圍進(jìn)行監(jiān)測(cè)和判斷，例如，當(dāng)進(jìn)行溫度和O2濃度的逐點(diǎn)橫進(jìn)測(cè)量時(shí)，可以采用表3中的允許偏差范圍。表3試驗(yàn)相關(guān)控制參數(shù)允許變化范圍參數(shù)短期偏差值長(zhǎng)期偏差值空氣預(yù)熱器進(jìn)口空氣溫度6℃-[注1]空氣預(yù)熱器進(jìn)口煙氣溫度6℃-[注1]空氣預(yù)熱器進(jìn)口氧量（燃煤）[注2]1.0%O20.5%O2空氣預(yù)熱器進(jìn)口氧量（燃油、燃?xì)猓?.4%O20.2%O2機(jī)組蒸汽流量（燃煤）4.0%3.0%機(jī)組蒸汽流量（燃油、燃?xì)猓?.0%1.0%機(jī)組燃料流率2.0%1.0%磨煤機(jī)入口混合風(fēng)溫[注3]6℃6℃注1：這些為不可控的參數(shù)。然而，試驗(yàn)各方可在試驗(yàn)開始前設(shè)定一個(gè)偏差范圍。注2：表中氧濃度的偏差范圍數(shù)值為絕對(duì)值。注3：用于表征燃料中水分變化，以及不經(jīng)過空氣預(yù)熱器的調(diào)溫風(fēng)量變化。試驗(yàn)持續(xù)時(shí)間試驗(yàn)應(yīng)至少持續(xù)2個(gè)小時(shí)，并保證有足夠長(zhǎng)的時(shí)間能夠取得2組有效一致的數(shù)據(jù)。試驗(yàn)期間的運(yùn)行調(diào)整操作與空氣預(yù)熱器相關(guān)的控制擋板，如果可能對(duì)空氣預(yù)熱器之間或者空氣預(yù)熱器各分倉(cāng)之間的空氣和煙氣流量分配比例產(chǎn)生影響，則在試驗(yàn)期間不應(yīng)進(jìn)行操作。其中包括，控制磨煤機(jī)出口溫度的風(fēng)門擋板（磨煤機(jī)調(diào)溫風(fēng)），以及控制空氣預(yù)熱器積灰沾污的相關(guān)擋板（空氣預(yù)熱器空氣旁路和熱風(fēng)再循環(huán)擋板）。漏風(fēng)控制裝置（如，可調(diào)扇形板，密封片等），在正式試驗(yàn)期間不應(yīng)進(jìn)行操作。如果這些裝置是自動(dòng)控制調(diào)節(jié)，則必須特別留意，當(dāng)自動(dòng)調(diào)節(jié)系統(tǒng)工作時(shí)，測(cè)試工作和相關(guān)數(shù)據(jù)記錄應(yīng)暫停。在正式試驗(yàn)期間，空氣預(yù)熱器吹灰器不能投用?？諝忸A(yù)熱器上游的吹灰器操作，特別是吹掃介質(zhì)為壓縮空氣的吹灰器，可能對(duì)測(cè)試數(shù)據(jù)的準(zhǔn)確性產(chǎn)生影響。吹灰期間的測(cè)試數(shù)據(jù)，必須與吹灰前和吹灰后的進(jìn)行比較。當(dāng)發(fā)現(xiàn)吹灰造成的影響較大時(shí)，則該測(cè)試工況必須舍棄。工況試驗(yàn)的舍棄在試驗(yàn)過程中觀察到差異較大的數(shù)據(jù)或在計(jì)算過程中產(chǎn)生明顯不切實(shí)際的結(jié)果時(shí)，此次試驗(yàn)應(yīng)徹底取消，并重復(fù)試驗(yàn)直到獲得正確結(jié)果為止。如果兩次試驗(yàn)的煙氣側(cè)效率測(cè)試結(jié)果都超出了協(xié)議允許值，需進(jìn)行第三次測(cè)試，測(cè)試效率則為在許用偏差范圍內(nèi)的兩個(gè)試驗(yàn)結(jié)果的平均值。多次測(cè)量的數(shù)據(jù)處理對(duì)空氣預(yù)熱器開展的符合本規(guī)程要求的多次平行工況測(cè)量結(jié)果，應(yīng)進(jìn)行平均來計(jì)算平均的測(cè)試結(jié)果。將測(cè)試結(jié)果與標(biāo)準(zhǔn)值或設(shè)計(jì)值相比較空氣預(yù)熱器試驗(yàn)期間的工況條件，可能與標(biāo)準(zhǔn)或設(shè)計(jì)工況存在偏差，而設(shè)計(jì)或保證的性能參數(shù)水平是在相應(yīng)設(shè)計(jì)工況下得到的。本標(biāo)準(zhǔn)提供了偏離設(shè)計(jì)工況參數(shù)時(shí)，空氣預(yù)熱器性能試驗(yàn)結(jié)果的修正方法。試驗(yàn)開始前，各方應(yīng)就性能參數(shù)的修正方法達(dá)成一致。單臺(tái)機(jī)組配置多個(gè)同型號(hào)空氣預(yù)熱器的情形對(duì)于典型的空氣預(yù)熱器并列布置方式，通常不需要對(duì)于各空氣預(yù)熱器之間的空氣、煙氣流量分配比例進(jìn)行另外的測(cè)試和處理。通常，單臺(tái)空氣預(yù)熱器的性能，可以假設(shè)各并列空氣預(yù)熱器的空氣、煙氣流量分配比例相等，在此基礎(chǔ)上進(jìn)行計(jì)算。對(duì)于并列布置的空氣預(yù)熱器，在每個(gè)機(jī)組負(fù)荷工況點(diǎn)，每次試驗(yàn)開始前，應(yīng)在所有空氣和煙氣測(cè)量截面進(jìn)行逐點(diǎn)橫進(jìn)測(cè)量，以確定進(jìn)入各空氣預(yù)熱器的空氣、煙氣流量是否相同。當(dāng)暖風(fēng)器未投用時(shí)，可以不進(jìn)行入口空氣截面的橫進(jìn)測(cè)量。具體測(cè)試的項(xiàng)目應(yīng)包括，溫度，速度（動(dòng)壓）；對(duì)于煙氣測(cè)量截面，還包括O2濃度。如果在試驗(yàn)開始前的煙道橫進(jìn)式動(dòng)壓/速度測(cè)試顯示，在多個(gè)并列空氣預(yù)熱器之間，入口煙氣流量存在著顯著偏差，則需要根據(jù)總煙氣流量的分流比例來確定各空氣預(yù)熱器的入口煙氣流量。通常，單個(gè)空氣預(yù)熱器的煙氣流量偏離平均值的10%以上，則認(rèn)為存在顯著偏差。任何情形下，該偏差范圍數(shù)值都必須在試驗(yàn)前達(dá)成一致。當(dāng)確定了各空氣預(yù)熱器的入口煙氣流量后，各空氣預(yù)熱器的出口空氣流量可以通過能量平衡計(jì)算得到。允差和誤差界限在試驗(yàn)開始前，參加試驗(yàn)的各方，應(yīng)就空氣預(yù)熱器的各性能參數(shù)測(cè)試值的最大偏差達(dá)成一致。性能試驗(yàn)的方案必須仔細(xì)進(jìn)行設(shè)計(jì)和實(shí)施，以得到在允差范圍內(nèi)的各項(xiàng)性能參數(shù)。測(cè)試參數(shù)的選取，估計(jì)參數(shù)的選取和取值，以及選用較少的和變更的試驗(yàn)儀器，都會(huì)對(duì)試驗(yàn)結(jié)果的偏差產(chǎn)生顯著的影響。試驗(yàn)負(fù)責(zé)人必須仔細(xì)設(shè)計(jì)試驗(yàn)，以保證試驗(yàn)結(jié)果在最大偏差范圍內(nèi)。參加試驗(yàn)的各方，必須在正式試驗(yàn)開始前，就上述事項(xiàng)和選擇達(dá)成一致。試驗(yàn)記錄和試驗(yàn)報(bào)告所有與試驗(yàn)?zāi)康挠嘘P(guān)的觀測(cè)值、測(cè)量結(jié)果及儀表讀數(shù)要如實(shí)記錄下來，修正系數(shù)及修正值要單獨(dú)填入試驗(yàn)記錄表中。需要獲得的數(shù)據(jù)和試驗(yàn)方法需要獲得的數(shù)據(jù)（1）入口、出口空氣溫度。（2）入口、出口煙氣溫度。（3）入口、出口空氣流量。（4）入口、出口煙氣流量。（5）空氣側(cè)入口、出口靜壓、動(dòng)壓。（6）煙氣側(cè)入口、出口靜壓、動(dòng)壓。（7）入口空氣濕度。（8）入口、出口煙氣的成分分析。（9）測(cè)量或者由鍋爐輸出熱量和機(jī)組效率計(jì)算得到的入爐燃料量。（10）燃料的元素分析、發(fā)熱量。（11）鍋爐灰渣分配比例和含碳量。（12）燃油時(shí)的霧化蒸汽流量。試驗(yàn)方法燃料特性燃料質(zhì)量流量的測(cè)定燃料量的測(cè)量可以參考ASMEPTC4標(biāo)準(zhǔn)中第4節(jié)的規(guī)定進(jìn)行，或者結(jié)合鍋爐輸出熱功率和測(cè)定的鍋爐效率加以確定。燃料的取樣和成分分析燃料樣品分析應(yīng)由有資質(zhì)的實(shí)驗(yàn)室承擔(dān)。固體燃料的分析項(xiàng)目主要包括：低位發(fā)熱量、工業(yè)分析、元素分析，相關(guān)名詞解釋參見GB/T3715，分析方法分別參加GB/T213、GB/T212、GB/T214、GB/T476。液體燃料至少要分析其低位發(fā)熱量和元素分析，分析方法參加DL/T567.8和DL/T567.9。氣體燃料至少需要分析燃料各種氣體的組分容積百分率，并計(jì)算出燃料的低位發(fā)熱量，分析方法參見GB/T10410和GB/T13610?；旌先剂蠎?yīng)分別進(jìn)行分析，然后按照GB/T10184中7.2.1混合燃料熱值計(jì)算方法計(jì)算出混合燃料的元素分析值和工業(yè)分析值?；以娜雍吞匦苑治鋈济哄仩t總的灰、渣量等于爐渣量、沉降灰量和進(jìn)入除塵器的飛灰量之和。有條件時(shí)，可分別測(cè)量鍋爐機(jī)組各部位排出的灰、渣量，由此計(jì)算出各部分的質(zhì)量比例，用于燃料燃燒和鍋爐效率計(jì)算。也可根據(jù)GB/T10184中附錄D的方法確定各部分灰、渣比例，或根據(jù)試驗(yàn)開始前商定的灰、渣比例進(jìn)行計(jì)算。（1）飛灰取樣要求：a）飛灰樣品可通過等速取樣方法來得到，即煙氣流通過過濾器，再稱重過濾器上收集的灰粒量。在該過程中記錄的樣品質(zhì)量和煙氣容積，以確定煙氣中的飛灰濃度。為了避免改變煙氣流中的飛灰濃度，進(jìn)入取樣口的煙氣流速必須等于煙道中對(duì)應(yīng)點(diǎn)的煙氣流速。該過程稱為等速取樣。為了補(bǔ)償不均勻的速度分布和飛灰濃度分層影響，需要在測(cè)試平面上進(jìn)行多點(diǎn)取樣。b）飛灰取樣一般在尾部煙道合適部位，盡可能在垂直煙道氣流穩(wěn)定處，且取樣截面前、后應(yīng)有適當(dāng)長(zhǎng)的直管段，取樣方法參見GB/T16157。（2）爐渣取樣要求：a）爐渣取樣應(yīng)盡可能從渣流中按等時(shí)間間隔、等質(zhì)量接取。如果從渣槽（池、斗）內(nèi)掏取，應(yīng)特別注意樣品的代表性，每次取樣量應(yīng)相同，取樣方法參見DL/T567.3。b）每次取樣量一般不少于2kg，采樣開始和結(jié)束的時(shí)間應(yīng)考慮燃料從采樣點(diǎn)到形成爐渣的滯后時(shí)間。c）全部樣品被破碎到粒度小于25mm，充分混合后，縮制成預(yù)先約定的份數(shù)，每份試樣不小于1kg?；以扇嘉锖糠治龇椒▍⒁奃L/T567.6。煙氣和空氣溫度在空氣預(yù)熱器性能試驗(yàn)中，需要測(cè)試的溫度包括，空氣預(yù)熱器進(jìn)、出口空氣、煙氣溫度等。煙氣溫度必須在與煙氣采樣點(diǎn)相同的位置測(cè)量，以將可能的煙氣溫度分層的影響降到最低。鑒于空氣預(yù)熱器連接煙道、風(fēng)道截面積較大，應(yīng)采用網(wǎng)格法測(cè)量，詳見附錄A所示。如果預(yù)備試驗(yàn)表明，煙氣流動(dòng)存在分層現(xiàn)象，建議將在煙道橫截面上各點(diǎn)測(cè)得的溫度值，按相應(yīng)位置的煙氣流量比例進(jìn)行加權(quán)處理，用加權(quán)平均的溫度值，作為該截面的煙氣溫度引入計(jì)算。應(yīng)根據(jù)測(cè)量介質(zhì)（煙氣、空氣）的實(shí)際溫度范圍選用合適的熱電偶（參見GB/T16839.1和GB/T16839.2），熱電偶導(dǎo)線不應(yīng)與電源線平行放置，以免干擾。煙氣和空氣流量在空氣預(yù)熱器性能試驗(yàn)中，需要測(cè)試或計(jì)算的流量包括，空氣預(yù)熱器進(jìn)口煙氣流量、出口空氣流量等。測(cè)量介質(zhì)流量的方法眾多，關(guān)于煙氣、空氣等氣體介質(zhì)的流量測(cè)量方法，可以參考ASMEPTC11的有關(guān)內(nèi)容。對(duì)于有多個(gè)空氣預(yù)熱器的機(jī)組，總的煙氣流量可以借助煙氣分析結(jié)果和反應(yīng)的化學(xué)計(jì)量比，以及燃料的質(zhì)量流率計(jì)算得到，相比于測(cè)量值更為精確。對(duì)于有多個(gè)同型號(hào)空氣預(yù)熱器的機(jī)組，測(cè)試得到每個(gè)空氣預(yù)熱器的入口煙氣動(dòng)壓，可以計(jì)算得到對(duì)應(yīng)的煙氣流速（或流量），從而得到各空氣預(yù)熱器之間的入口煙氣流量分配比例。對(duì)于整個(gè)鍋爐機(jī)組測(cè)試邊界來說，總的空氣和煙氣流量可以通過反應(yīng)的化學(xué)計(jì)量比和燃料量計(jì)算得到。通常情況下，計(jì)算得到的煙氣流量可以作為進(jìn)入空氣預(yù)熱器的總的煙氣流量；然而，由于鍋爐漏風(fēng)和一次風(fēng)調(diào)溫風(fēng)量等因素的影響，計(jì)算得到的空氣流量不能作為通過空氣預(yù)熱器的空氣流量。當(dāng)機(jī)組有多于1臺(tái)空氣預(yù)熱器，或空氣預(yù)熱器有多個(gè)煙風(fēng)道，除了測(cè)試各流體的溫度外，還有必要對(duì)各空氣和煙氣流量進(jìn)行測(cè)試，以得到進(jìn)入鍋爐邊界的單股流體流量。測(cè)量計(jì)算空氣和煙氣流量的方法眾多（如，文丘里測(cè)量裝置，機(jī)翼型測(cè)量裝置，皮托管橫移測(cè)量，基于熱平衡計(jì)算等），如果采用DCS中的測(cè)量裝置，必須保證在試驗(yàn)前對(duì)其進(jìn)行了標(biāo)定?？諝夂蜔煔獾牧髁靠梢詮臏y(cè)量的速度、流體密度和測(cè)量管道的截面積計(jì)算得到。鑒于空氣預(yù)熱器連接煙道、風(fēng)道截面積較大，推薦采用更復(fù)雜的橫截面逐點(diǎn)測(cè)量方法，例如Gauss或Tchebychef測(cè)點(diǎn)分布法，通?？傻玫礁鼮榫_的流量。測(cè)量動(dòng)壓的同時(shí)，應(yīng)測(cè)量大氣壓力及管道內(nèi)氣流的靜壓和溫度。對(duì)于煙氣，還需同時(shí)分析煙氣中各主要成分的體積濃度，以計(jì)算煙氣密度。如需要應(yīng)在煙氣采樣和溫度測(cè)量的同一位置同一時(shí)刻用皮托管測(cè)出動(dòng)壓，如遇到嚴(yán)重分層必須進(jìn)行動(dòng)壓測(cè)定。測(cè)量空氣和煙氣流量時(shí)，測(cè)量截面的上游、下游直管段長(zhǎng)度要求應(yīng)符合GB/T10184的推薦值。煙氣和空氣壓力在空氣預(yù)熱器性能試驗(yàn)中，需要測(cè)試的壓力包括，空氣預(yù)熱器進(jìn)、出口空氣、煙氣靜壓和差壓。煙風(fēng)道靜壓測(cè)量的一般要求如下：（1）通常在煙風(fēng)道內(nèi)表面平整的直段壁面上垂直開孔測(cè)量，測(cè)孔應(yīng)遠(yuǎn)離擋板、彎頭等阻力部件及渦流區(qū)?？讖揭藶?mm-3mm，孔邊緣不應(yīng)有毛刺和倒角。（2）測(cè)量含塵氣流的靜壓時(shí)，測(cè)量孔應(yīng)避免安裝在水平管道下部，以防止堵塞。（3）當(dāng)被測(cè)煙（風(fēng)）道截面當(dāng)量直徑超過600mm時(shí)，同一測(cè)量截面上至少應(yīng)有4個(gè)測(cè)壓孔。煙氣取樣流經(jīng)煙道的煙氣成分分布具有不均勻性。在流動(dòng)煙氣的橫截面上，由于燃料和送風(fēng)的微小變化，這種成分不均勻或分層也隨時(shí)間而變化。煙氣取樣的目的是獲取通過該煙氣流通橫截面上的煙氣成分的時(shí)空平均值，是通過在煙道橫截面上若干個(gè)代表點(diǎn)反復(fù)多次取樣完成的。空氣及煙氣溫度和煙氣分析的試驗(yàn)取樣點(diǎn)位置。在進(jìn)口煙道和進(jìn)口風(fēng)道上，溫度和/或煙氣分析的取樣點(diǎn)，應(yīng)布置得盡量接近空氣預(yù)熱器，并盡可能符合良好的速度測(cè)量的條件。由于在煙氣和空氣的出口處，流體介質(zhì)溫度和流場(chǎng)分布不均勻，可能發(fā)生分層，以及受到回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器漏風(fēng)等因素影響，測(cè)量斷面應(yīng)盡量布置的離預(yù)熱器遠(yuǎn)些，并按照附錄A的要求，進(jìn)行等截面布置，將風(fēng)道/煙道劃分為相等的單元面積，從這些單元面積的中心測(cè)量速度，同時(shí)進(jìn)行煙氣取樣。然后，考慮煙氣溫度以及作為速度的函數(shù)，可以計(jì)算加權(quán)平均值。等截面單元面積的數(shù)量和布置，取決于風(fēng)道/煙道的尺寸和形狀，詳細(xì)的網(wǎng)格法測(cè)點(diǎn)布置規(guī)范可參考附錄A。在取樣平面上多點(diǎn)取樣將抵消分層的影響，并獲得具有代表性的樣品。煙氣取樣與溫度測(cè)量必須在相同測(cè)點(diǎn)上進(jìn)行。為將不確定度減至最小，宜將若干單個(gè)取樣點(diǎn)匯合成為一組合煙氣樣品，并在試驗(yàn)期間連續(xù)采樣分析。來自每一取樣頭的煙氣流量宜相等。取樣管和連接管的材質(zhì)要求見GB/T10184，應(yīng)保證在工作溫度下不與樣品起反應(yīng)，在試驗(yàn)前和試驗(yàn)中，應(yīng)對(duì)取樣管和連接管進(jìn)行檢查，確保無(wú)泄漏、無(wú)堵塞。當(dāng)測(cè)量SO2氣體濃度時(shí)，不宜采用注水式多點(diǎn)取樣混合器，且取樣管路需要采用恒溫伴熱。煙氣成分分析為計(jì)算流通空氣預(yù)熱器的煙氣、空氣流量，以及空氣預(yù)熱器漏風(fēng)率，必須對(duì)空氣預(yù)熱器進(jìn)、出口的煙氣成分進(jìn)行分析。分析方法的選擇，取決于燃料種類和試驗(yàn)的目的，分析的成份一般應(yīng)包括O2、CO2、CO、SO2等。 應(yīng)對(duì)可燃?xì)怏w組分進(jìn)行檢測(cè)分析，若發(fā)現(xiàn)存在且不能通過燃燒設(shè)備調(diào)整的手段加以消除，則必須對(duì)H2和CmHn的組分濃度加以測(cè)定，并參照ASMEPTC4中第7部分的規(guī)定對(duì)煙氣流量進(jìn)行修正。通過抽取煙氣進(jìn)行煙氣分析的設(shè)備由兩部分組成：樣品采集與傳輸系統(tǒng)和煙氣分析儀。樣品采集與傳輸系統(tǒng)由多取樣頭網(wǎng)格、取樣管線、煙氣混合設(shè)備、過濾器、凝結(jié)器或氣體干燥器和氣泵等組成。每臺(tái)煙氣分析儀單獨(dú)分析一種煙氣成分。由于在煙氣樣品分析之前，要從抽取的樣品中除去水分，因此，這類分析基于干基。無(wú)除濕或稱為“就地”分析是基于濕基。煙氣成分分析采用容積含量或摩爾含量，后者為被測(cè)成分的摩爾數(shù)除以總摩爾數(shù)。干基與濕基間的差別在于，濕基在分母中包含干燥物質(zhì)的摩爾數(shù)與水蒸氣的摩爾數(shù)。分析測(cè)試煙氣O2含量的幾種方法包括：順磁氧量計(jì)、電化學(xué)氧電池、燃料電池和氧化鋯氧量計(jì)等。試驗(yàn)工程師必須保證所選方法能夠滿足應(yīng)用要求。當(dāng)采用電化學(xué)電池時(shí)，需謹(jǐn)慎確保其他氣體，例如CO2，對(duì)O2測(cè)量不造成干擾。對(duì)標(biāo)定氣體采用與實(shí)際煙氣中濃度大致相等的干擾氣體，可減小誤差。分析測(cè)試CO濃度最普遍的方法是非色散紅外線法。該方法的主要缺點(diǎn)是CO、CO2與H2O具有相似的紅外線波長(zhǎng)吸收范圍。為了CO讀數(shù)精確，煙氣樣品必須干燥，分析儀必須補(bǔ)償CO2的干擾，采用較精確的儀器測(cè)定CO2，然用再對(duì)CO進(jìn)行補(bǔ)償。分析測(cè)試SO2濃度通常從以下兩種認(rèn)可方法中選一：紫外線脈沖熒光分析法，或紅外線吸收儀法。SO2化學(xué)性質(zhì)非?；顫?，取樣分析系統(tǒng)只能采用玻璃、不銹鋼或者聚四氟乙烯。分析測(cè)試NOx濃度的首選方法是化學(xué)發(fā)光分析儀。這類分析儀的檢測(cè)原理為，首先在熱交換器中將NO2轉(zhuǎn)化為NO，然后在反應(yīng)容器將NO與臭氧（O3）摻混并生成NO2，該反應(yīng)過程會(huì)發(fā)光，檢測(cè)發(fā)光程度來確定NO2的濃度。試驗(yàn)開始前和結(jié)束后，均應(yīng)采用標(biāo)準(zhǔn)氣體對(duì)分析儀器進(jìn)行標(biāo)定，以確保讀數(shù)的準(zhǔn)確性，并避免出現(xiàn)任何較大的偏差，用100%N2氣瓶進(jìn)行校零，用95%N2＋5%O2的混和氣體對(duì)O2分析儀器進(jìn)行刻度的標(biāo)定。大氣參數(shù)環(huán)境空氣的含濕量是空氣預(yù)熱器能量和質(zhì)量平衡計(jì)算中必須考慮的因素，進(jìn)入空氣預(yù)熱器的空氣濕度必須加以確定。由于空氣的比濕度不隨加熱情況而變化，因此，空氣預(yù)熱器出口燃燒用空氣的比濕度與入口的參數(shù)相同，除非其中有含水分的介質(zhì)流入。為確定環(huán)境空氣的比濕度，可通過測(cè)量干球溫度、濕球溫度，或者干球溫度、相對(duì)濕度得到。環(huán)境大氣參數(shù)（溫度、相對(duì)濕度、大氣壓力）的測(cè)量，應(yīng)在避風(fēng)、避熱源、遮陽(yáng)并靠近風(fēng)機(jī)進(jìn)風(fēng)口處。性能參數(shù)和評(píng)價(jià)指標(biāo)體系綜合性能的分析空氣預(yù)熱器的性能分析基于以下諸點(diǎn)考慮：（1）將試驗(yàn)的熱力性能與設(shè)計(jì)值相比較。（2）將試驗(yàn)的漏風(fēng)率與設(shè)計(jì)值相比較。（3）將試驗(yàn)的空氣側(cè)與煙氣側(cè)壓損與設(shè)計(jì)值相比較。運(yùn)行條件對(duì)空氣預(yù)熱器性能的影響影響空氣預(yù)熱器性能因素并在試驗(yàn)中應(yīng)予以特別考慮的運(yùn)行條件如下：（1）通過空氣預(yù)熱器的空氣流量。（2）空氣預(yù)熱器入口風(fēng)溫。（3）用于控制空氣預(yù)熱器冷端溫度的再循環(huán)風(fēng)量或旁路空氣量。（4）制粉系統(tǒng)調(diào)溫風(fēng)量和不通過空氣預(yù)熱器的漏風(fēng)量。（5）空氣預(yù)熱器漏風(fēng)控制裝置的狀態(tài)。（6）通過空氣預(yù)熱器的煙氣流量。（7）通過空氣預(yù)熱器的煙氣、空氣流量在轉(zhuǎn)子截面上分布的均勻性。（8）空氣預(yù)熱器入口煙氣溫度。（9）空氣預(yù)熱器轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速。（10）空氣預(yù)熱器蓄熱元件表面沾污和腐蝕情況。熱力性能X-比是空氣預(yù)熱器熱力性能計(jì)算中一個(gè)非常重要的無(wú)量綱參數(shù)，通過測(cè)量、記錄空氣預(yù)熱器煙氣進(jìn)、出口溫度，空氣進(jìn)、出口溫度，煙氣進(jìn)、出口的煙氣分析儀讀數(shù)得到。從空氣預(yù)熱器進(jìn)出口的煙氣組分分析可以得到漏風(fēng)率，并可將測(cè)得的空氣預(yù)熱器出口溫度修正到無(wú)漏風(fēng)狀態(tài)下。利用X-比，可部分說明空氣預(yù)熱器實(shí)測(cè)和設(shè)計(jì)出口煙溫的差別。X-比也受到調(diào)溫風(fēng)流量、密封風(fēng)流量、保溫層漏風(fēng)，以及某些布置條件下，煙氣再循環(huán)的影響?？諝忸A(yù)熱器漏風(fēng)率根據(jù)用于計(jì)算X-比的煙氣分析儀的讀數(shù)，可以計(jì)算出空氣預(yù)熱器漏風(fēng)率，在進(jìn)行綜合修正后，可以與設(shè)計(jì)值相比較?？諝忸A(yù)熱器出口煙溫對(duì)實(shí)測(cè)的排煙溫度進(jìn)行一系列修正后，才能將其與設(shè)計(jì)值相比較?？諝忸A(yù)熱器煙氣側(cè)/空氣側(cè)壓降在進(jìn)行了溫度和流量的修正后，煙氣側(cè)和空氣側(cè)的壓損可以與設(shè)計(jì)值相比較。性能參數(shù)計(jì)算燃料燃燒計(jì)算燃料特性（1）燃料的發(fā)熱量對(duì)于固體和液體燃料，燃料發(fā)熱量取實(shí)驗(yàn)室收到基低位發(fā)熱量。對(duì)于氣體燃料，一般以每標(biāo)準(zhǔn)立方米燃料量為基礎(chǔ)計(jì)算。氣體燃料低位發(fā)熱量按下式計(jì)算：（1）其中：——某種燃料組分；——?dú)怏w燃料的低位發(fā)熱量，kJ/m3；——碳?xì)浠衔锏牡臀话l(fā)熱量，kJ/m3，可根據(jù)GB/T10184的附錄E查取；對(duì)燃用多種燃料的鍋爐，應(yīng)分別測(cè)量每種燃料消耗量及其元素分析值、工業(yè)分析值和低位發(fā)熱量，在空氣預(yù)熱器性能計(jì)算和相應(yīng)的鍋爐熱效率計(jì)算中，按各種入爐燃料的消耗量份額的加權(quán)平均值計(jì)算，相應(yīng)的計(jì)算方法可參考GB/T10184的相應(yīng)條文。（2）燃料的化學(xué)分析本規(guī)程介紹的計(jì)算方法，都是建立在以質(zhì)量百分?jǐn)?shù)為體現(xiàn)的燃料元素分析基礎(chǔ)之上。燃料元素分析的項(xiàng)目包括，收到基碳（Car）,氫（Har），氧（Oar），氮（Nar），硫（Sar），全水分（Mar）和灰分（Aar）。元素分析結(jié)果的各項(xiàng)之和必須為100%。一般而言，氣體燃料包含各種碳?xì)浠衔锖鸵恍┢渌M成成分，是以單位體積來表示的。為本規(guī)程計(jì)算方便，氣體燃料的分析結(jié)果必須轉(zhuǎn)換為以單位質(zhì)量為基準(zhǔn)。燃燒空氣特性（1）物理特性本規(guī)程的計(jì)算均基于下列空氣組成成分：每摩爾空氣含有0.20946摩爾O2、0.78102摩爾N2、0.00916摩爾Ar、0.00033摩爾CO2（以及其他微量元素），空氣的平均摩爾質(zhì)量為28.9625。以下為本規(guī)程采用的空氣標(biāo)稱性質(zhì)：容積組成：20.95%O2，79.05%N2；質(zhì)量組成：23.14%O2，76.86%N2。（2）空氣中水分空氣中水分含量通過測(cè)量得到的入口空氣干球、濕球溫度，或干球溫度、相對(duì)濕度得到，或測(cè)量得到相對(duì)濕度時(shí)，通過下式計(jì)算空氣的絕對(duì)濕度：（2）其中：——空氣的絕對(duì)濕度，kg水蒸氣/kg干空氣；——空氣的相對(duì)濕度，%，可通過干濕球溫度計(jì)測(cè)量；——在大氣溫度下的水蒸氣飽和壓力，Pa，在0℃～50℃范圍內(nèi)，可由下式計(jì)算：（3）——大氣壓力，Pa；——環(huán)境空氣溫度，℃。（3）理論空氣量理論空氣量定義為使燃料完全燃燒所需的最小空氣量，即，C生成CO2，H生成H2O，S生成SO2。在實(shí)際燃燒過程中，會(huì)生成少量的CO和氮氧化物（NOx），通常是可以測(cè)量的。同時(shí)也生成少量SO3和氣態(tài)碳?xì)浠衔?，但是通常很少檢測(cè)。這些微量成分對(duì)本規(guī)程燃燒計(jì)算的影響可忽略不計(jì)。1kg燃料完全燃燒所需干空氣量可按下式進(jìn)行計(jì)算：（Nm3/kg）（4）（kg/kg）（5）、分別為體積和質(zhì)量單位下的理論干空氣量，單位分別為Nm3/kg和kg/kg；、、、——入爐燃料中碳、氫、硫、氧的質(zhì)量百分?jǐn)?shù)，%。由實(shí)際燃燒的碳計(jì)算的理論干空氣量稱為修正的理論干空氣量：（Nm3/kg）（6）（kg/kg）（7）（mol/單位質(zhì)量燃料）（8）、——體積、質(zhì)量單位下的修正的理論干空氣量，單位分別為Nm3/kg和kg/kg；——修正的理論干空氣量，mol/單位質(zhì)量燃料；——燃料收到基實(shí)際燃燒的碳的質(zhì)量百分?jǐn)?shù)，%，按下式計(jì)算：（%）（9）——入爐燃料中灰分的質(zhì)量百分含量，%；——灰渣平均可燃物的質(zhì)量百分含量，%，按下式計(jì)算：（%）（10）、、——爐渣、沉降灰、飛灰占燃料總灰分的質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%，確定方法參見GB/T10184；、、——爐渣、沉降灰、飛灰中可燃物的質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%。（4）過量空氣系數(shù)和過量空氣率過量空氣系數(shù)指燃料燃燒時(shí)實(shí)際供給的空氣量與理論空氣量之比：（11）——實(shí)際送入爐內(nèi)的干空氣量，Nm3/kg。相對(duì)于修正的理論干空氣量，提出修正的過量空氣系數(shù)，由如下定義：（12）——修正的過量空氣系數(shù)。對(duì)于燃燒固體或者液體燃料的鍋爐，通過測(cè)量煙氣成分和灰渣含碳量，可計(jì)算得到修正的過量空氣系數(shù)，按下式計(jì)算：（13）其中，、分別為干煙氣中N2、O2的體積分?jǐn)?shù)，%。修正的過量空氣系數(shù)可按簡(jiǎn)化式計(jì)算：（14）對(duì)于氣體燃料，過量空氣系數(shù)和修正的過量空氣系數(shù)可視為相等，分別按上式進(jìn)行計(jì)算。若無(wú)特殊說明，本規(guī)程中計(jì)算中均采用修正的過量空氣系數(shù)參與計(jì)算。為了計(jì)算鍋爐熱效率和空氣預(yù)熱器漏風(fēng)率，必須確定空氣預(yù)熱器煙氣入口和出口截面的過量空氣系數(shù)。通過測(cè)定煙氣中的氣體體積濃度，可以確定過量空氣系數(shù)。本規(guī)程所述計(jì)算，是建立在煙氣中的O2體積濃度分析基礎(chǔ)上的。為計(jì)算方便和與其他國(guó)際標(biāo)準(zhǔn)統(tǒng)一，本標(biāo)準(zhǔn)也同時(shí)引入了過量空氣率的概念，定義為過剩的干空氣量占理論干空氣量的百分比：（%）（15）——過量空氣率，%?；诟苫鶡煔夥治龅腛2濃度計(jì)算：（%）（16）（mol/單位質(zhì)量燃料）（17）——燃料燃燒產(chǎn)生的干煙氣摩爾數(shù)，mol/單位質(zhì)量燃料。在以干基煙氣為基準(zhǔn)的分析中，當(dāng)過量空氣率已知時(shí)，各組成成分的體積濃度計(jì)算如下：（%）（18）（%）（19）（%）（20）（%）（21）（mol/單位質(zhì)量燃料）（22）——單位質(zhì)量燃料燃燒生成的干煙氣摩爾數(shù)，mol/單位質(zhì)量燃料?；跐窕鶡煔夥治龅腛2濃度計(jì)算：（%）（23）（mol水蒸氣/mol干空氣）（24）（mol/單位質(zhì)量燃料）（25）——濕煙氣中O2的體積百分濃度，%；——燃料燃燒的干煙氣產(chǎn)物加上燃料燃燒生成的水蒸氣摩爾數(shù)，以及任何其他進(jìn)入煙氣的附加水分摩爾數(shù)，mol/單位質(zhì)量燃料；——空氣中水蒸氣的摩爾數(shù)，mol水蒸氣/mol干空氣；——在截面z處的附加水分含量，如，霧化蒸汽和吹灰蒸汽等，kg水蒸氣/kg入爐燃料。在以濕基煙氣為基準(zhǔn)的分析中，當(dāng)過量空氣率已知時(shí)，各組成成分的體積濃度計(jì)算如下：（%）（26）（%）（27）（%）（28）（%）（29）（%）（30）（mol/單位質(zhì)量燃料）（31）——燃燒單位質(zhì)量燃料生成的濕煙氣摩爾數(shù)，mol/單位質(zhì)量燃料。（4）送入鍋爐的實(shí)際干空氣量為：（kg/kg）（32）送入鍋爐的實(shí)際濕空氣量，為干空氣量與空氣中水蒸氣量之和，即，（kg/kg）（33）——送入鍋爐的實(shí)際濕空氣量，kg/kg。注意：為確定空氣預(yù)熱器出口截面的空氣質(zhì)量流量（即送往鍋爐燃燒器的風(fēng)量），必須從由鍋爐或省煤器出口氧量數(shù)據(jù)計(jì)算得到的空氣量中，減去估計(jì)的裝置內(nèi)漏風(fēng)量，以及制粉系統(tǒng)調(diào)溫風(fēng)、密封風(fēng)、脫硝稀釋風(fēng)流量等。（5）燃燒空氣的密度標(biāo)準(zhǔn)狀況下，干空氣的標(biāo)準(zhǔn)密度為：（kg/Nm3）（34）實(shí)際狀態(tài)下，濕空氣的密度可由理想氣體狀態(tài)方程計(jì)算：（kg/m3）（35）[J/（kg·K）]（36）（kg/kmol）（37）——通用摩爾氣體常數(shù)，8314.5J/（kmol·K）；——空氣的氣體常數(shù)，J/（kg·K）；——濕空氣的摩爾質(zhì)量，kg/kmol；——位置z處的空氣靜壓，Pa；——位置z處的空氣溫度，℃；——計(jì)算常數(shù)，273.2℃。燃燒煙氣產(chǎn)物燃燒產(chǎn)生的煙氣流量，可以通過由燃料元素分析和過量空氣系數(shù)確定的化學(xué)反應(yīng)計(jì)量比得到。如果反應(yīng)產(chǎn)物中，存在大量H2和CmHn等未完全燃燒產(chǎn)物，可能使計(jì)算結(jié)果產(chǎn)生偏差。燃燒產(chǎn)生的全部氣態(tài)產(chǎn)物，即為濕煙氣。固態(tài)產(chǎn)物，如，燃料中的灰分，未燃盡碳等，應(yīng)單獨(dú)考慮并且不作為濕煙氣質(zhì)量的份額。當(dāng)計(jì)算空氣預(yù)熱器漏風(fēng)率時(shí)，應(yīng)采用濕煙氣質(zhì)量。除去水分的全部氣態(tài)產(chǎn)物，即為干煙氣。本節(jié)煙氣產(chǎn)物計(jì)算的依據(jù)為，濕煙氣是由燃料產(chǎn)生的濕煙氣、燃燒空氣、燃燒空氣中攜帶的水分，以及任何其他的附加水分，如霧化蒸汽等構(gòu)成；干煙氣通過從濕煙氣中減去所有的水分質(zhì)量得到。（1）燃料成分燃燒產(chǎn)生的煙氣質(zhì)量（kg/kg）（38）——燃料的收到基灰分質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%；——燃料中實(shí)際燃燒的碳的質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%。其中，燃料燃燒產(chǎn)生的水分質(zhì)量：（kg/kg）（39）燃料中氫元素燃燒產(chǎn)生的水分質(zhì)量：（kg/kg）（40）（2）干空氣中攜帶的水分質(zhì)量干空氣中的水分，與過量空氣系數(shù)成正比，并且對(duì)于每個(gè)測(cè)量截面z，必須根據(jù)對(duì)應(yīng)的過量空氣系數(shù)來計(jì)算，（kg/kg）（41）（3）煙氣中進(jìn)入的附加水分質(zhì)量該項(xiàng)目考慮了任何可能進(jìn)入煙氣中的其他水分。典型的來源是，霧化蒸汽以及吹灰蒸汽。以質(zhì)量流量為單位測(cè)量的附加水分應(yīng)轉(zhuǎn)換為以單位質(zhì)量燃料為基準(zhǔn)參與計(jì)算。（kg/kg）（42）（4）煙氣中的總水分質(zhì)量在任一截面z，煙氣中的總水分質(zhì)量為，（kg/kg）（43）（5）濕煙氣質(zhì)量在任一截面z，濕煙氣的總質(zhì)量是干空氣質(zhì)量、空氣中水分質(zhì)量、燃料產(chǎn)生的濕煙氣質(zhì)量、以及其他附加水分質(zhì)量之和，（kg/kg）（44）在任一截面z，濕煙氣的質(zhì)量流量可以通過下式計(jì)算：（kg/s）（45）——入爐燃料的質(zhì)量流量，kg/s。（6）干煙氣質(zhì)量在任一截面z，干煙氣質(zhì)量是濕煙氣質(zhì)量與煙氣中水分質(zhì)量之差：（kg/kg）（46）（7）煙氣中水分的質(zhì)量分?jǐn)?shù)煙氣中水分的質(zhì)量分?jǐn)?shù)主要用于計(jì)算煙氣的焓值，可表示為，（%）（47）（8）煙氣中灰分的質(zhì)量分?jǐn)?shù)在計(jì)算煙氣焓值，進(jìn)行空氣預(yù)熱器能量平衡計(jì)算時(shí)，需要考慮灰分的影響。煙氣中灰分的質(zhì)量分?jǐn)?shù)可以表示為，（kg/kg）（48）——燃料中灰分的質(zhì)量分?jǐn)?shù)，kg/kg燃料；——在截面z處的煙氣中灰分的質(zhì)量比率，%濕煙氣?？諝忸A(yù)熱器進(jìn)口、出口的煙氣質(zhì)量，還可以根據(jù)該截面的煙氣成分分析，以及燃料分析結(jié)果進(jìn)行計(jì)算得到，相應(yīng)的計(jì)算方法如下：對(duì)單位質(zhì)量入爐燃料而言的干煙氣質(zhì)量為，（kg/kg）（49）為單位質(zhì)量燃料燃燒生成的干煙氣質(zhì)量，kg/kg；、、分別為干煙氣中CO2、O2、CO的體積分?jǐn)?shù)，%，由煙氣分析儀測(cè)試結(jié)果得到；為干煙氣中N2的體積分?jǐn)?shù)，%，用100減去CO2、CO、O2、SO2的體積分?jǐn)?shù)之和確定。對(duì)單位質(zhì)量入爐燃料而言的煙氣中水分質(zhì)量為，（kg/kg）（50）為單位質(zhì)量燃料燃燒生成的煙氣中水分質(zhì)量，kg/kg；為入爐燃料中水分的質(zhì)量百分?jǐn)?shù)，%；為對(duì)于單位質(zhì)量入爐燃料的煙氣中外來水分質(zhì)量，kg/kg。濕煙氣質(zhì)量：在任一截面z處的濕煙氣總質(zhì)量為干空氣質(zhì)量、空氣中水分質(zhì)量、燃料產(chǎn)生的濕煙氣質(zhì)量以及其他外來水分質(zhì)量之和，用下式計(jì)算，（kg/kg）（51）為空氣預(yù)熱器進(jìn)、出口，相對(duì)于單位入爐燃料量的濕煙氣質(zhì)量，kg/kg。（9）濕煙氣的密度濕煙氣的密度可由理想氣體狀態(tài)方程計(jì)算：（kg/m3）（52）[J/（kg·K）]（53）當(dāng)煙氣成分已經(jīng)以濕基計(jì)算時(shí)，濕煙氣的摩爾質(zhì)量按下式計(jì)算：（kg/kmol）（54）當(dāng)煙氣成分已經(jīng)以干基計(jì)算時(shí)，濕煙氣的摩爾質(zhì)量按下式計(jì)算：（kg/kmol）（55）（kg/kmol）（%干基水）（56）——干煙氣的摩爾質(zhì)量，kg/mol；——單位質(zhì)量燃料燃燒的干煙氣摩爾數(shù)，mol/單位質(zhì)量燃料；——單位質(zhì)量燃料燃燒的濕煙氣摩爾數(shù)，mol/單位質(zhì)量燃料；——通用摩爾氣體常數(shù)，8314.5J/（kmol·K）；——煙氣的氣體常數(shù)，J/（kg·K）；——濕煙氣的摩爾質(zhì)量，kg/kmol；——截面z處的煙氣靜壓，Pa；——截面z處的煙氣溫度，℃；——計(jì)算常數(shù)，273.2℃。燃料質(zhì)量流率為計(jì)算空氣預(yù)熱器煙氣和空氣質(zhì)量流率，必須知道輸入燃料的質(zhì)量流率。輸入燃料質(zhì)量流率可以通過測(cè)量的方法得到，或者通過由能量平衡法得到的鍋爐效率和測(cè)量的輸出熱量進(jìn)行計(jì)算確定。對(duì)于不產(chǎn)生蒸汽的爐子來說，必須對(duì)輸入燃料的質(zhì)量流率進(jìn)行測(cè)試以確定輸入熱量。對(duì)于鍋爐即蒸汽發(fā)生器來說，當(dāng)輸出的蒸汽參數(shù)可以測(cè)定時(shí)，通過鍋爐效率和輸出能量來確定輸入燃料量是推薦的方法，尤其對(duì)于固體燃料來說，測(cè)量其質(zhì)量流率通常是不夠準(zhǔn)確的。值得注意的是，對(duì)于用能量平衡法測(cè)定鍋爐效率來說，與確定空氣預(yù)熱器性能的相關(guān)測(cè)試參數(shù)通常是最為重要的，因此，為測(cè)量計(jì)算鍋爐熱效率值，而需開展的附加測(cè)試項(xiàng)目通常是較少的?；阱仩t能量平衡關(guān)系，可知燃料質(zhì)量流率的計(jì)算式如下：（kg/s）（57）——鍋爐的有效輸出熱量，kW；——測(cè)試的鍋爐效率，%；——燃料的低位發(fā)熱量，kJ/kg。考慮我國(guó)電廠中大部分鍋爐的主蒸汽流量都是利用調(diào)節(jié)級(jí)后的壓力，根據(jù)費(fèi)留格爾公式進(jìn)行計(jì)算，該公式可能有3%-5%的誤差，導(dǎo)致鍋爐輸出熱量的測(cè)量精度很可能只是稍高于燃料量的測(cè)量精度，使得按正平衡反算的燃料量出現(xiàn)較大誤差。為解決這個(gè)問題，建議同時(shí)安排鍋爐性能試驗(yàn)與汽輪機(jī)性能試驗(yàn)，利用汽輪機(jī)性能試驗(yàn)所得的熱耗值來精確計(jì)算鍋爐輸出熱量，進(jìn)一步計(jì)算燃料量。汽輪機(jī)熱耗與鍋爐輸出熱量的關(guān)系為：（kg/s）（58）——汽輪機(jī)性能試驗(yàn)所得熱耗，kJ/kWh；——汽輪機(jī)性能試驗(yàn)期間，發(fā)電機(jī)的輸出功，kWh；——燃料的收到基低位發(fā)熱量，kJ/kg；——測(cè)試的鍋爐效率，%；——測(cè)試的管道效率，%；——性能試驗(yàn)持續(xù)時(shí)間，h?？諝夂蜔煔饬髁靠諝忸A(yù)熱器漏風(fēng)率、出口煙氣溫度、煙氣側(cè)壓降等性能參數(shù)都需要考慮入口煙氣流量偏離設(shè)計(jì)值所需引入的修正，空氣預(yù)熱器入口煙氣流量的測(cè)定有如下方法： （1）流速-流量法。測(cè)定入口煙氣溫度，在平直的煙道上沿長(zhǎng)邊方向按照等截面法則開設(shè)測(cè)孔，并采用畢托管橫向移進(jìn)的方法測(cè)量截面的煙氣流速分布，查得或現(xiàn)場(chǎng)測(cè)得煙道橫截面尺寸后，計(jì)算得到入口煙氣質(zhì)量流量。 （2）燃燒分析法。根據(jù)空氣預(yù)熱器入口煙氣多點(diǎn)采樣的成分分析結(jié)果，通過燃料燃燒計(jì)算，得到單位質(zhì)量燃料燃燒所生成的入口煙氣質(zhì)量。再根據(jù)由機(jī)組發(fā)電機(jī)功率（或鍋爐輸出熱量）和測(cè)定的機(jī)組（或鍋爐）效率計(jì)算得到入爐的燃料質(zhì)量流率（當(dāng)有經(jīng)過校準(zhǔn)的入爐煤稱量裝置時(shí)，此項(xiàng)數(shù)據(jù)也可由此得到），即可得到進(jìn)入空氣預(yù)熱器的煙氣質(zhì)量流量?，F(xiàn)場(chǎng)測(cè)試的空氣和煙氣流量計(jì)算在試驗(yàn)開始前的測(cè)試截面橫進(jìn)測(cè)量中，需要測(cè)試空氣或煙氣流量以確定進(jìn)入各并列空氣預(yù)熱器的空氣和煙氣流量分配情況?？諝怏w積流量按下式計(jì)算：（m3/h）（59）式中，——測(cè)量截面的面積，m2；——空氣的體積流量，m3/h；——測(cè)量截面的空氣流速，m/s，按下式計(jì)算：（m/s）（60）——?jiǎng)訅簻y(cè)量管系數(shù)；——?jiǎng)訅簻y(cè)量管測(cè)得的動(dòng)壓差，Pa；——濕空氣的密度，kg/m3，計(jì)算如前所述?？諝獾馁|(zhì)量流量為，（kg/h）（61）——空氣的質(zhì)量流量，kg/h。通過測(cè)量計(jì)算煙氣流量的方法與空氣相同，只是將煙氣密度用前述方法計(jì)算代入即可?？諝夂蜔煔獾馁|(zhì)量流量計(jì)算（a）根據(jù)鍋爐輸入燃料量和煙氣分析得到的化學(xué)計(jì)量比，計(jì)算得到各空氣預(yù)熱器入口的總煙氣質(zhì)量流率，。（b）當(dāng)測(cè)試得到進(jìn)入各空氣預(yù)熱器的煙氣速度（或流量）后，基于各空氣預(yù)熱器入口煙氣動(dòng)壓或由動(dòng)壓和溫度得到的質(zhì)量流量之比，得到進(jìn)入第n個(gè)空氣預(yù)熱器的煙氣質(zhì)量流量占所有空氣預(yù)熱器入口煙氣流量總和的比率。如下式所示，（kg/kg）（62）——測(cè)試得到的進(jìn)入第n個(gè)空氣預(yù)熱器的煙氣質(zhì)量流量占進(jìn)入所有空氣預(yù)熱器的煙氣質(zhì)量流量的比率。（1）對(duì)于二分倉(cāng)空氣預(yù)熱器，通過煙氣和空氣的傳熱能量平衡關(guān)系式，計(jì)算各空氣預(yù)熱器出口的空氣質(zhì)量流率，，以及空氣預(yù)熱器出口的總空氣質(zhì)量流率，。（kW）（63）（kW）（64）（kg/s）（65）（kg/s）（66）——空氣預(yù)熱器n入口空氣焓值，kJ/kg；——空氣預(yù)熱器n出口空氣焓值，kJ/kg；——空氣預(yù)熱器n入口煙氣焓值，kJ/kg；——空氣預(yù)熱器n出口煙氣焓值（無(wú)漏風(fēng)狀態(tài)下），kJ/kg。確定焓值時(shí)，采用空氣預(yù)熱器入口煙氣中的水分和灰分?jǐn)?shù)值；——各空氣預(yù)熱器出口空氣質(zhì)量流量之和，kg/s；——空氣預(yù)熱器n出口空氣質(zhì)量流量，kg/s；——空氣預(yù)熱器n中，空氣吸收的熱量，kW；——空氣預(yù)熱器n中，煙氣放出的熱量，kW。（2）對(duì)于多分倉(cāng)空氣預(yù)熱器，測(cè)量其中一股空氣的流量（通常是流量較小的或一次風(fēng)氣流，根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況確定）。進(jìn)入各空氣預(yù)熱器的煙氣流量之和可由煙氣分析確定的化學(xué)計(jì)量比計(jì)算得到（）；進(jìn)入各空氣預(yù)熱器的空氣流量之和可以由以及煙氣和空氣溫度，通過能量平衡關(guān)系計(jì)算得到。未測(cè)量的空氣流量（如測(cè)量得到一次風(fēng)量，則為二次風(fēng)）可以通過差減法得到，即由總的空氣流量減去測(cè)量的空氣流量。用于空氣預(yù)熱器熱平衡計(jì)算的多分倉(cāng)空氣預(yù)熱器入口和出口的空氣平均溫度，是由入口的一次風(fēng)和二次風(fēng)根據(jù)質(zhì)量加權(quán)平均得到的（考慮了從一次風(fēng)到二次風(fēng)的漏風(fēng)）；因此，需要通過迭代計(jì)算，以得到最終的一次風(fēng)與二次風(fēng)的風(fēng)量比例，以及計(jì)算入口和出口的空氣平均溫度。以下的公式，是針對(duì)三分倉(cāng)空氣預(yù)熱器，并且假設(shè)一次風(fēng)出口空氣流量為測(cè)量值。注意，計(jì)算中用到了空氣預(yù)熱器制造廠家估計(jì)的漏風(fēng)率數(shù)值。（kW）（67）（kW）（68）（kg/kg）（69）（kg/s）（70）（kg/s）（71）（kg/s）（72）——空氣預(yù)熱器n入口一次風(fēng)空氣焓值，kJ/kg；——空氣預(yù)熱器n入口二次風(fēng)空氣焓值，kJ/kg；——空氣預(yù)熱器n出口一次風(fēng)空氣焓值，kJ/kg；——空氣預(yù)熱器n出口二次風(fēng)空氣焓值，kJ/kg；——空氣預(yù)熱器n出口一次風(fēng)流量，kg/s；——空氣預(yù)熱器n的漏風(fēng)量，kg/s；——空氣預(yù)熱器n的漏風(fēng)率，%；——空氣預(yù)熱器中，一次風(fēng)到二次風(fēng)的漏風(fēng)量，占空氣到煙氣側(cè)總漏風(fēng)量的比率，kg/kg；——估計(jì)的一次風(fēng)到二次風(fēng)的漏風(fēng)量，kg/s；——空氣預(yù)熱器n中，一次風(fēng)到二次風(fēng)的漏風(fēng)量，kg/s；——空氣預(yù)熱器入口，一次風(fēng)與二次風(fēng)的壓差，Pa；——空氣預(yù)熱器入口，一次風(fēng)與二次風(fēng)的設(shè)計(jì)壓差，Pa；——估計(jì)的一次風(fēng)至煙氣的漏風(fēng)量，kg/s；——估計(jì)的二次風(fēng)至煙氣的漏風(fēng)量，kg/s；——空氣預(yù)熱器n中，一次風(fēng)吸收的熱量，kW；——空氣預(yù)熱器n中，二次風(fēng)吸收的熱量，kW?？諝忸A(yù)熱器進(jìn)口綜合空氣溫度（1）多個(gè)同型號(hào)的二分倉(cāng)空氣預(yù)熱器（73）式中，各空氣預(yù)熱器出口空氣流的質(zhì)量流量占總空氣質(zhì)量流量的比率，可以通過前節(jié)提供的公式進(jìn)行計(jì)算。（2）多分倉(cāng)空氣預(yù)熱器的情形。對(duì)多分倉(cāng)空氣預(yù)熱器來說，進(jìn)口綜合風(fēng)溫的計(jì)算，必須考慮從高壓側(cè)空氣流體向低壓側(cè)空氣流體的漏風(fēng)影響，（℃）（74）（kg/kg）（75）（℃）（76）——所有空氣預(yù)熱器出口的一次風(fēng)質(zhì)量流量和二次風(fēng)質(zhì)量流量之和，kg/s?？諝忸A(yù)熱器出口綜合空氣溫度（1）多個(gè)同型號(hào)的二分倉(cāng)空氣預(yù)熱器（℃）（77）（2）多分倉(cāng)空氣預(yù)熱器的情形（℃）（78）（℃）（79）空氣預(yù)熱器進(jìn)口綜合煙氣溫度（℃）（80）空氣預(yù)熱器漏風(fēng)率根據(jù)煙氣分析儀的讀數(shù)，可以計(jì)算出空氣預(yù)熱器漏風(fēng)率，在進(jìn)行綜合修正后，可以與設(shè)計(jì)值相比較。（%）（81）——空氣預(yù)熱器n入口的濕煙氣質(zhì)量，kg/kg；——空氣預(yù)熱器n出口的濕煙氣質(zhì)量，kg/kg。上述濕煙氣質(zhì)量可以通過各空氣預(yù)熱器煙氣進(jìn)、出口的O2分析測(cè)試得到。總的空氣預(yù)熱器漏風(fēng)率是各空氣預(yù)熱器漏風(fēng)率的質(zhì)量加權(quán)平均之和。空氣預(yù)熱器換熱效率空氣預(yù)熱器煙氣側(cè)效率為，（82）——空氣預(yù)熱器入口煙氣溫度，℃；——無(wú)漏風(fēng)狀態(tài)下的空氣預(yù)熱器出口煙氣溫度，℃；——空氣預(yù)熱器入口空氣溫度，℃?？諝忸A(yù)熱器空氣側(cè)效率為，（83）——空氣預(yù)熱器出口空氣溫度，℃。非稀釋性煙氣出口溫度空氣預(yù)熱器非稀釋性煙氣出口溫度，即無(wú)漏風(fēng)狀態(tài)下的出口煙氣溫度，，代表了空氣預(yù)熱器換熱過程中，煙氣傳遞給加熱空氣的有效利用能量：（℃）（84）——經(jīng)無(wú)漏風(fēng)修正的空氣預(yù)熱器n非稀釋性煙氣出口溫度，℃；——實(shí)測(cè)的空氣預(yù)熱器n出口煙氣溫度，℃；——空氣預(yù)熱器n漏風(fēng)溫度，℃；——在實(shí)測(cè)的空氣預(yù)熱器n出口煙氣溫度下的空氣溫度，℃；——在入口空氣溫度和測(cè)量的出口煙氣溫度之間的平均空氣比熱容，J/（kg·K）；——在測(cè)量的出口煙氣溫度和非稀釋性煙氣出口溫度之間的平均煙氣比熱容，J/（kg·K）。對(duì)二分倉(cāng)空氣預(yù)熱器而言，漏風(fēng)溫度等于空氣預(yù)熱器入口空氣溫度。對(duì)多分倉(cāng)空氣預(yù)熱器而言，漏風(fēng)為從空氣預(yù)熱器入口的各股流體泄漏至煙氣側(cè)，質(zhì)量平均的空氣預(yù)熱器漏風(fēng)溫度，可以使用空氣預(yù)熱器制造廠家給出的各股空氣流體至煙氣的漏風(fēng)率設(shè)計(jì)值進(jìn)行估算。對(duì)于三分倉(cāng)空氣預(yù)熱器，可用下式進(jìn)行估算：（℃）（85）——估算的一次風(fēng)漏風(fēng)率，即一次風(fēng)至煙氣的漏風(fēng)量占總的空氣至煙氣的漏風(fēng)量的比率，kg/kg。式（84）是用測(cè)量的溫度和比熱確定空氣預(yù)熱器非稀釋性煙氣出口溫度的經(jīng)典公式，具體推導(dǎo)過程參見附錄C。值得注意的是，由于空氣預(yù)熱器非稀釋性出口煙氣溫度的值初始情況下為未知，因此確定煙氣比熱的過程是迭代的。非稀釋性出口煙氣溫度可以從無(wú)漏風(fēng)狀態(tài)下的空氣預(yù)熱器出口煙氣焓值得到，而后者可以從以下關(guān)系式中直接得到：（J/kg）（86）和是空氣在上述定義的溫度下的焓值，是煙氣在實(shí)測(cè)的空氣預(yù)熱器出口煙溫下的焓值，但是使用的是空氣預(yù)熱器入口煙氣的水分和灰分含量。（℃）（87）空氣預(yù)熱器X-比通過空氣預(yù)熱器的空氣熱容量與煙氣熱容量之比，定義為空氣預(yù)熱器的X-比：（88）設(shè)計(jì)的X-比是通過將設(shè)計(jì)工況的參數(shù)代入以上公式計(jì)算得到。——空氣在溫度和之間的平均比熱，J/（kg·K）；——煙氣在溫度和之間的平均比熱，J/（kg·K）。上述濕空氣、濕煙氣的平均比熱容根據(jù)附錄B中的焓值數(shù)據(jù)計(jì)算得到?？諝忸A(yù)熱器壓降煙氣側(cè)壓降：（Pa）（89）一次風(fēng)壓降：（Pa）（90）二次風(fēng)壓降：（Pa）（91）其中：、、——煙氣側(cè)、一次風(fēng)側(cè)、二次風(fēng)側(cè)壓降，Pa；、——空氣預(yù)熱器煙氣進(jìn)口、出口靜壓，Pa；、——空氣預(yù)熱器一次風(fēng)進(jìn)口、出口靜壓，Pa；、——空氣預(yù)熱器二次風(fēng)進(jìn)口、出口靜壓，Pa。偏離設(shè)計(jì)工況下的空氣預(yù)熱器性能參數(shù)修正空氣預(yù)熱器出口煙溫的修正必須對(duì)測(cè)量得到的空氣預(yù)熱器出口煙氣溫度進(jìn)行一系列修正后，才能將其與設(shè)備制造廠商的設(shè)計(jì)保證值相比較。使用下列公式，對(duì)每個(gè)空氣預(yù)熱器的出口煙氣溫度進(jìn)行修正。多個(gè)同類型的空氣預(yù)熱器出口煙氣溫度，可以分別對(duì)相應(yīng)的流量進(jìn)行質(zhì)量加權(quán)平均，再用設(shè)計(jì)的空氣/煙氣流量將其視為一個(gè)系統(tǒng)進(jìn)行評(píng)價(jià)。（℃）（92）——修正到設(shè)計(jì)工況的無(wú)漏風(fēng)狀態(tài)下的排煙溫度，℃；——無(wú)漏風(fēng)狀態(tài)下的排煙溫度，℃；——入口風(fēng)溫偏離設(shè)計(jì)值的修正，℃；——入口煙溫偏離設(shè)計(jì)值的修正，℃；——入口煙氣流量偏離設(shè)計(jì)值的修正，℃；——X-比偏離設(shè)計(jì)值的修正，℃。入口空氣溫度偏離設(shè)計(jì)值的修正（℃）（93）其中：——設(shè)計(jì)的空氣預(yù)熱器入口空氣溫度，℃。上述修正公式，是基于入口風(fēng)溫變化時(shí)，空氣預(yù)熱器傳熱效率保持恒定的前提下推導(dǎo)得到的。必須先對(duì)每個(gè)空氣預(yù)熱器單獨(dú)進(jìn)行修正，然后再進(jìn)行質(zhì)量流量加權(quán)，得到最后的修正結(jié)果。入口煙氣溫度偏離設(shè)計(jì)值的修正（℃）（94）其中：——設(shè)計(jì)的空氣預(yù)熱器入口煙氣溫度，℃。上述修正公式，是基于入口煙溫變化時(shí)，空氣預(yù)熱器傳熱效率保持恒定的前提下推導(dǎo)得到的。必須先對(duì)每個(gè)空氣預(yù)熱器單獨(dú)進(jìn)行修正，然后再進(jìn)行質(zhì)量流量加權(quán)，得到最后的修正結(jié)果?？諝忸A(yù)熱器X-比偏離設(shè)計(jì)值的修正空氣預(yù)熱器X-比偏離設(shè)計(jì)值引入的修正，可以通過查找設(shè)計(jì)的修正曲線得到?？諝馀c煙氣的熱容比，不僅要考慮試驗(yàn)與設(shè)計(jì)工況下的空氣/煙氣流量比差異，而且要考慮試驗(yàn)與設(shè)計(jì)工況下的空氣與煙氣比熱容的差別。該修正曲線需由空氣預(yù)熱器制造廠家提供，是通過改變空氣預(yù)熱器的X-比，同時(shí)保持入口空氣、空氣濕度、煙氣、煙氣中水分以及煙氣流量與設(shè)計(jì)值一致且不變，計(jì)算得到的。必須先對(duì)每個(gè)空氣預(yù)熱器單獨(dú)進(jìn)行修正，然后再進(jìn)行質(zhì)量流量加權(quán)，得到最后的修正結(jié)果。當(dāng)獲得廠家的設(shè)計(jì)X-比修正曲線困難時(shí)，附錄D中提供了一種滿足工程應(yīng)用精度的近似修正方法，在征得參加試驗(yàn)各方一致同意后，可以采用計(jì)算的修正曲線進(jìn)行修正，并在試驗(yàn)報(bào)告中進(jìn)行說明。入口煙氣流量偏離設(shè)計(jì)值的修正入口煙氣流量偏離設(shè)計(jì)值需引入的修正，可以通過查找設(shè)計(jì)修正曲線得到。該曲線應(yīng)由空氣預(yù)熱器制造廠家提供，是通過改變?nèi)肟跓煔饬髁?，同時(shí)保持入口空氣，空氣中水分，煙氣中水分，以及空氣/煙氣熱容比（X-比）與設(shè)計(jì)值一致且不變，計(jì)算得到的。必須先對(duì)每個(gè)空氣預(yù)熱器單獨(dú)進(jìn)行修正，然后再進(jìn)行質(zhì)量流量加權(quán)，得到最后的修正結(jié)果。當(dāng)獲得廠家的設(shè)計(jì)修正曲線困難時(shí)，可參考附錄D中的方法進(jìn)