第4章直流-直流變換電路12023/2/14.1直流斬波器的基本電路4.4晶閘管作為電力電子開關(guān)的斬波器4.3直流斬波器在電力傳動中的應(yīng)用4.2帶輸出變壓器的直流變換電路4.5斬控式交流調(diào)壓電路<>2023/2/124.1直流斬波器的基本電路基本電路<>4.1.1降壓型（Buck)斬波電路4.1.2升壓型（Boost)斬波電路4.1.3升-降壓型（Buck-Boost)斬波電路4.1.4丘克(Quk)電路4.1.1降壓型（Buck)斬波電路降壓型（Buck)斬波電路電流斷續(xù)電路構(gòu)成電流連續(xù)><42023/2/14.1.1降壓型（Buck)斬波電路——電路構(gòu)成圖中S為電力電子開關(guān)，可用全控型電力電子器件來實現(xiàn)，也可用晶閘管加適當(dāng)?shù)膿Q流電路來實現(xiàn)。電力電子開關(guān)按照一定的規(guī)律周期性地開通和關(guān)斷，其工作周期為T，開關(guān)接通的時間為Ton，關(guān)斷的時間為Toff。

斬波周期為：Ton與T的比值為占空比D

VD為續(xù)流二極管，與電子開關(guān)交替工作。L為儲能電感，C為濾波電容器，R為負(fù)載電阻，U為直流電源52023/2/14.1.1降壓型（Buck)斬波電路——電流連續(xù)在S閉合期間，回路方程為

S關(guān)斷器件的回路電壓方程為

在一個周期中電感電流的變化規(guī)律為

62023/2/14.1.1降壓型（Buck)斬波電路——電流連續(xù)負(fù)載電壓與電源電壓的關(guān)系為電感電流的峰-峰值IPP為

電感電流連續(xù)的臨界值ILB為

在D=0.5時達(dá)到最大值，就是說在D=0.5時電流最容易斷續(xù)。

72023/2/14.1.1降壓型（Buck)斬波電路——電流斷續(xù)如果令電流斷續(xù)時電感電流平均值（也就是負(fù)載電流平均值IO）與ILB的比值為k，不難推出電流斷續(xù)時負(fù)載電壓與D和k的關(guān)系為4.1.2升壓型（Boost)斬波電路升壓型（Boost)斬波電路元件選擇電流斷續(xù)電流連續(xù)電路構(gòu)成<>92023/2/14.1.2升壓型（Boost)斬波電路——電路構(gòu)成S閉合時，電源U、電感L、S形成回路，S兩端的電壓為0，電源向電感輸送電能，電感電流上升。由于S的閉合二極管VD兩端的電壓為－UO，VD阻斷，C通過R形成放電回路，供給負(fù)載電壓。102023/2/1如果S斷開，切斷了電感的充電回路，由于電感中的電流不能突變，電感、電源、二極管和負(fù)載形成回路。電感兩端出現(xiàn)感應(yīng)電壓，方向左負(fù)右正，該電壓與電源順向串聯(lián)后與負(fù)載連接，使得電容器兩端的電壓即負(fù)載電壓高于電源電壓，所以該電路叫做升壓型斬波器。4.1.2升壓型（Boost)斬波電路——電路構(gòu)成112023/2/14.1.2升壓型（Boost)斬波電路——電流連續(xù)仍設(shè)電子開關(guān)S閉合的時間為Ton，電子開關(guān)斷開的時間為Toff。閉合時電感電壓uL=U，S斷開時uL=U－UO，uL的波形為矩形波。電感電壓不可能出現(xiàn)直流成分，uL波形的正面積與負(fù)面積應(yīng)相等，即UTon=（U－UO）Toff。或UDT=（UO－U）（1－D）T，由此得出負(fù)載電壓與電源電壓的關(guān)系為

122023/2/14.1.2升壓型（Boost)斬波電路——電流連續(xù)

電感電流的變化規(guī)律為電感電流iL的峰-峰值為

臨界電流ILB為

132023/2/1臨界電流ILB為

二極管的電流平均值就是負(fù)載電流平均值，在臨界連續(xù)時，二極管電流IVD為一三角形，其平均值IOB為三角形的面積除以開關(guān)周期T，即

4.1.2升壓型（Boost)斬波電路——電流連續(xù)142023/2/14.1.2升壓型（Boost)斬波電路——電流斷續(xù)Boost電路在電感儲能不夠大時也會出現(xiàn)電流斷續(xù)的現(xiàn)象152023/2/14.1.2升壓型（Boost)斬波電路——電流斷續(xù)可計算出此時UO與U的關(guān)系為

162023/2/14.1.2升壓型（Boost)斬波電路——元件選擇

電子開關(guān)的選擇：電子開關(guān)承受的最大電壓為Uo,通過的電流按下式計算：

續(xù)流二極管的電壓和電流的選擇原則與電子開關(guān)相同。電感的選擇與斬波頻率、電源電壓、占空比以及臨界連續(xù)電流等因素有關(guān)，為：

電容：電容的大小決定輸出電壓的波動程度，可按下式計算

4.1.3升-降壓型（Buck-Boost)斬波電路<>升-降壓型特性曲線電路結(jié)構(gòu)數(shù)量關(guān)系182023/2/14.1.3升-降壓型（Buck-Boost)斬波電路——電路結(jié)構(gòu)結(jié)構(gòu)特點：在與升壓和降壓電路相同的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)上S、L、VD的位置又發(fā)生了變化。仍定義開關(guān)S的工作周期為T，S閉合的時間為Ton，S斷開的時間為Toff工作過程：在S閉合期間，電源通過開關(guān)與電感形成回路，電感電流上升，在圖中該電流的方向是順時針的。此時二極管承受反壓阻斷，負(fù)載電流由電容器放電提供。S斷開時，由于電感電流不能突變，電流通過負(fù)載和二極管形成回路，向電容器充電和供給負(fù)載以電能，在圖中，電流的方向是反時針的。

192023/2/14.1.3升-降壓型（Buck-Boost)斬波電路——數(shù)量關(guān)系電感電壓不可能有直流成分，即uL波形的正負(fù)面積相等由此得出負(fù)載電壓與電源電壓的關(guān)系為：202023/2/14.1.3升-降壓型（Buck-Boost)斬波電路——特性曲線電路結(jié)構(gòu)丘克(Quk)電路工作原理4.1.4丘克(Quk)電路222023/2/14.1.4丘克(Quk)電路——電路結(jié)構(gòu)電源端和負(fù)載端分別串接了電感L1和L2，電感量很大，使得電源電流iL1和負(fù)載電流iL2為恒定值，在以下的討論中將電源和負(fù)載都看成具有恒流特性iL1=Ii；iL2=IO。該電路的儲能元件為電容器C，它的作用相當(dāng)于Buck-Boost電路中的儲能電感。丘克電路的主路接線圖232023/2/14.1.4丘克(Quk)電路——工作原理

S閉合期間S斷開期間

負(fù)載電流和電源電流之間的關(guān)系為

電路無損耗，輸入功率等于輸出功率，輸入電壓和輸出電壓的關(guān)系為

4.2帶輸出變壓器的直流變換電路直流變換器<>4.2.1單端正激直流變換器4.2.2回掃式（單端反激式）直流變換器4.2.3雙管正激式直流變換器4.2.4雙管反激式直流變換器252023/2/14.2.1單端正激直流變換器帶輸出變壓器的單端正激（Forward）直流變換器的主電路原理圖如圖所示。由下面的分析可看出，該電路實際上是在Buck電路中加入了變壓器，許多特點與Buck電路相似。圖中S為電子開關(guān)，N1為輸出變壓器的初級，N2為變壓器的次級線圈，N3的作用是在S斷開時為變壓器磁場能量的釋放提供通道。262023/2/1在S閉合時，線圈N1兩端電壓u1=U，電流i1流過N1，按圖中所標(biāo)同名端的位置，次級線圈N2兩端的電壓上正下負(fù)，N3兩端的電壓下正上負(fù)。電壓的大小為4.2.1單端正激直流變換器272023/2/14.2.1單端正激直流變換器VD1正偏導(dǎo)通，VD2、VD3均承受反壓而截止。N1中的電流i1開始上升，i1中包括兩部分：耦合電流i01和激磁電流ir1。ir1從0開始上升i01產(chǎn)生的磁通Ф01恰好與i2產(chǎn)生的磁通Ф2相抵消，總磁通為Ф，激磁磁通為Фr1，則282023/2/14.2.1單端正激直流變換器

虛線圈中的部分為一個除去電源和開關(guān)部分的Buck電路，根據(jù)上面的分析虛線圈以外的部分可等效成一個直流電源U’和一個電子開關(guān)S’。S’與S同步動作，U’的大小為

由于激磁電流ir1線性上升，磁能釋放電流i3又線性下降，所以i3下降到0所需的時間可以用幾何方法來求得，設(shè)i3下降到0的時間為TF，則

因此負(fù)載電壓為292023/2/14.2.2回掃式（單端反激式）直流變換器回掃式（Flyback）直流變換器如圖所示，該電路又稱單端反激式直流變換器，由下面的分析可知，它相當(dāng)于在Buck-Boost電路中插入了變壓器而形成.電源與N1接通，N1、N2的“點”端電壓為正，二極管VD承受反壓而截止，N2中無電流，對N1不產(chǎn)生影響，電路中只相當(dāng)于一個電感與電源連接，這與Buck-Boost電路是完全相同的。S閉合期間302023/2/14.2.2回掃式（單端反激式）直流變換器

S斷開期間，N1的電流通路被截斷，電路的磁場能量轉(zhuǎn)移到N2中，線圈的“點”端電壓為負(fù)，使得VD導(dǎo)通，N2、VD、UO構(gòu)成回路，回路電壓方程為312023/2/14.2.2回掃式（單端反激式）直流變換器在S開通和關(guān)斷的兩種情況下電路中均為一個線圈有電流而另一個線圈無電流，所以變壓器在此電路中相當(dāng)于一個電感，u1相當(dāng)于電感電壓，在一個工作周期中，u1的平均值應(yīng)為0，S閉合的持續(xù)時間為DT，S關(guān)斷的持續(xù)時間為（1－D）T，因此

322023/2/14.2.3雙管正激式直流變換器S1和S2關(guān)斷后，N2中的電流消失，但磁路中儲存的磁能必須要有一個釋放的途徑。根據(jù)楞次定律，N1中電流的方向不能突變，繞組中感應(yīng)電壓的方向為“?”端為負(fù)，N1中的電流通過VD1、直流電源正極、直流電源負(fù)極、VD2形成回路?？梢娤抛饔檬峭ㄟ^上述回路完成的，因此就省掉了消磁繞組。該電路的變壓器只有初級和次級兩個繞組而沒有消磁繞組。但是比單端正激式電路多了一個電子開關(guān)。兩個電子開關(guān)S1和S2也是單向?qū)щ娦偷?，電流只能從上向下流動。電路工作時S1和S2同時開通，此時變壓器初級繞組兩端的電壓為上正下負(fù)，兩個二極管處于關(guān)斷狀態(tài)，變壓器把由于S1和S2導(dǎo)通形成的電流耦合到次級，經(jīng)整流后供給負(fù)載。332023/2/14.2.4雙管反激式直流變換器反激式直流變換器不需要消磁繞組，其變壓器實際上相當(dāng)于一個電感。電子開關(guān)接通時直流電源通過初級繞組為電感供給能量，電子開關(guān)關(guān)斷時，電感的儲能通過次級繞組釋放。但是完全作到這一點的條件是兩個繞組必須完全緊密地耦合，也就是沒有漏感。實際上變壓器的漏感是不會完全沒有的，如果變壓器的初級繞組存在著漏感，從電源吸收的能量以磁能的形式儲存，一部分磁力線與N1和N2共同交鏈，而另一部分僅與N1交鏈，這部分能量不可能傳輸?shù)阶儔浩鞯拇渭?。?dāng)電子開關(guān)關(guān)斷時，這些能量會在初級繞組形成過電壓。為防止這個過電壓造成的危害，常在變壓器的初級加RCD吸收網(wǎng)絡(luò)（關(guān)于吸收網(wǎng)絡(luò)詳見電力電子器件的緩沖電路一節(jié)）。采用雙管反激式直流變換器的電路形式可以不設(shè)RCD吸收網(wǎng)絡(luò)4.3.2降壓和升壓型斬波器組合供電的電力傳動系統(tǒng)4.3.3可以四象限運(yùn)行的直流電力傳動系統(tǒng)4.3直流斬波器在電力傳動中的應(yīng)用直流斬波器應(yīng)用<>4.3.1降壓型斬波器供電的電力傳動系統(tǒng)4.3.4升壓型斬波器在串級調(diào)速系統(tǒng)中的應(yīng)用4.3直流斬波器在電力傳動中的應(yīng)用直流電動機(jī)是通過調(diào)節(jié)其電樞或勵磁繞組的電壓來達(dá)到調(diào)速目的的，前者一般叫調(diào)壓調(diào)速，后者叫調(diào)磁調(diào)速。直流電機(jī)所需的電能一般都來自交流電網(wǎng)，對其進(jìn)行調(diào)速大致有兩種方案：

362023/2/14.3.1降壓型斬波器供電的電力傳動系統(tǒng)圖中沒有濾波電容C，因為電動機(jī)兩端的電壓Ud基本上等于電動機(jī)的旋轉(zhuǎn)電動勢E，而旋轉(zhuǎn)電動勢正比于電動機(jī)的轉(zhuǎn)速，電動機(jī)的轉(zhuǎn)子部分有很大的慣性，機(jī)械時間常數(shù)比斬波器電子開關(guān)的工作周期要大得多，在若干個斬波周期中轉(zhuǎn)速不會產(chǎn)生明顯的變化，所以轉(zhuǎn)子的慣性本身就有良好的濾波作用.電感周圍的虛線框的意思是電動機(jī)的轉(zhuǎn)子本身就有很大的電感，實際電路中是不是再外接電感根據(jù)具體需要而定。缺點：要想快速地制動只能采取能耗制動或摩擦制動等措施，使電機(jī)在較短的時間減速或停機(jī)。并且，電機(jī)的制動能量也不可能回饋到電網(wǎng)。372023/2/14.3.2降壓和升壓型斬波器組合供電的電力傳動系統(tǒng)用一個降壓型斬波器（Buck）和一個升壓型斬波器（Boost）組合起來，共同驅(qū)動一臺直流電動機(jī)，可以做到既能在電動狀態(tài)為電動機(jī)調(diào)速又能為電動機(jī)施加制動力矩，并且可以將制動能量回饋到電源。

S1、VD2組成Buck電路，電源把能量輸送給負(fù)載。S2、VD1組成Boost電路，負(fù)載把能量回饋給電源。

382023/2/14.3.2降壓和升壓型斬波器組合供電的電力傳動系統(tǒng)在電流很小時，S1、S2、VD1、VD2這4個開關(guān)器件是交替配合工作的，其控制規(guī)律如下：在電感電流iL的上升階段，為電子開關(guān)S1加導(dǎo)通控制信號uK1；在電感電流iL的下降階段，為電子開關(guān)S2加導(dǎo)通控制信號uK2。由于電子開關(guān)實際上都是單向?qū)щ姷娜匦碗娏﹄娮悠骷?，對其施加開通驅(qū)動信號它未必就能夠?qū)?，還必須要求電感電流的實際方向與電子開關(guān)的導(dǎo)通方向一致。因此可能出現(xiàn)兩個電子開關(guān)都不導(dǎo)通的現(xiàn)象，在這種情況下電感電流就要通過兩個二極管中的一個形成回路。392023/2/1H型結(jié)構(gòu)的電路是對稱的，但對于4個橋臂，控制信號是不對稱的。通常通過S2、S4所在的橋臂控制電動機(jī)的正轉(zhuǎn)和反轉(zhuǎn)，因此這兩個橋臂又稱為方向臂。

如果欲使電機(jī)反轉(zhuǎn)，則S2始終保持導(dǎo)通狀態(tài)，S4始終保持截止?fàn)顟B(tài)，電路中B點與電源正極連接。此時電路也是一種二象限斬波電路只是電源的極性反接。在電動機(jī)的正轉(zhuǎn)狀態(tài)（無論電動還是制動），S4始終保持導(dǎo)通狀態(tài)，S2始終保持截止?fàn)顟B(tài)。電路中B點與電源負(fù)極連接。不難看出，此時的等效電路與二象限斬波電路相同。4.3.3可以四象限運(yùn)行的直流電力傳動系統(tǒng)402023/2/14.3.3可以四象限運(yùn)行的直流電力傳動系統(tǒng)412023/2/14.3.4升壓型斬波器在串級調(diào)速系統(tǒng)中的應(yīng)用串級調(diào)速是將繞線式交流異步電動機(jī)的三相轉(zhuǎn)子電流通過匯流環(huán)引出，作為電源進(jìn)入三相不可控整流電路進(jìn)行整流，整流器的輸出端與晶閘管有源逆變電路的直流側(cè)相連接，作為有源逆變的直流電源。逆變后得到的交流電經(jīng)變壓器耦合又回送到電網(wǎng)，既達(dá)到了調(diào)速的目的，又充分利用了電能。但是，在電動機(jī)轉(zhuǎn)速較低時，由于轉(zhuǎn)子電壓降低，整流器輸出直流電壓也降低。這個電壓就是逆變器的直流電源電壓，因為它的降低，要想不影響逆變電路的工作，就必須增大逆變角β。由第二章可知，逆變角越大，逆變電路交流側(cè)的功率因數(shù)就越低。如果在整流器的輸出和逆變器的直流輸入端之間加入一個升壓型斬波器，可以提高功率因數(shù)，電路如圖所示。422023/2/14.3.4升壓型斬波器在串級調(diào)速系統(tǒng)中的應(yīng)用礦井井架礦井提升機(jī)礦井提升機(jī)控制臺用于礦井提升機(jī)的串級調(diào)速設(shè)備4.4用晶閘管作為電力電子開關(guān)的直流斬波器城市無軌電車大量使用直流斬波技術(shù)，許多是有晶閘管構(gòu)成的工礦用電力機(jī)車也普遍使用由晶閘管構(gòu)成的直流斬波器4.4用晶閘管作為電力電子開關(guān)的直流斬波器<>4.4.1晶閘管定寬調(diào)頻直流斬波器4.4.2晶閘管脈寬可調(diào)直流斬波器4.4.3逆導(dǎo)型晶閘管的直流斬波器晶閘管直流斬波器4.4.1晶閘管定寬調(diào)頻直流斬波器波形圖工作過程電路結(jié)構(gòu)晶閘管定寬調(diào)頻直流斬波器<>462023/2/14.4.1晶閘管定寬調(diào)頻直流斬波器——電路結(jié)構(gòu)晶閘管定寬調(diào)頻型斬波器的主電路原理圖如圖所示。圖中VT為主晶閘管，它與周圍的電容器C、電感L1和L2、二極管VD共同組成電力電子開關(guān)，

LP為濾波電感，VDR為續(xù)流二極管。直流電源U通過上述斬波電路為直流電動機(jī)M供電?？梢钥闯?，這是一個降壓型直流斬波器。晶閘管定寬調(diào)頻型直流斬波器主電路原理圖472023/2/14.4.1晶閘管定寬調(diào)頻直流斬波器——波形圖482023/2/14.4.1晶閘管定寬調(diào)頻直流斬波器——工作過程續(xù)流二極管導(dǎo)通階段，負(fù)載電流流經(jīng)續(xù)流二極管，iVDR=id=Id。ud=0，晶閘管兩端的電壓uVT=U>0，晶閘管具備主電路開通條件。由于電感L1和L2中均沒有電流，電容器兩端電壓為電源電壓U，左正右負(fù)。等效電路如右圖。

1t=0時向晶閘管VT發(fā)出觸發(fā)脈沖，VT導(dǎo)通，VT的導(dǎo)通給續(xù)流二極管加反向電壓使其截止，此階段開始電子開關(guān)向負(fù)載供電，ud=U。VT的導(dǎo)通同時也構(gòu)成了L1C振蕩的回路，如右圖。2492023/2/14.4.1晶閘管定寬調(diào)頻直流斬波器——工作過程晶閘管關(guān)斷以后，由于電感中的電流不能突變，電流必然要尋求新的回路。新的振蕩回路為：C、L1、L2、VD，如圖。電容器電流的一部分為負(fù)載電流id，另一部分為L2、VD支路的電流，即iC=

id+iVD。3t=t4時，電容器電流達(dá)到最大值，之后開始下降，晶閘管承受的電壓由負(fù)變?yōu)檎?，此時的等效電路如圖4-32（c）?？梢钥闯觯穗A段的等效電路與上一階段相同，只是電感電壓的方向發(fā)生了變化。當(dāng)t=t5時，iC下降到Id，續(xù)流二極管關(guān)斷。4502023/2/14.4.1晶閘管定寬調(diào)頻直流斬波器——工作過程續(xù)流二極管關(guān)斷以后的等效電路如右圖。二極管承受反壓截止，電源經(jīng)過電容器C、電感L1給負(fù)載供電。由于負(fù)載的恒流作用，電容器被以恒定電流Id充電，電壓uC線性增長。56.在t=t6時，恒流充電使電容器電壓略大于電源電壓，續(xù)流二極管導(dǎo)通，負(fù)載電壓為0，進(jìn)入續(xù)流二極管VDR與電容器換流的階段，等效電路如圖所示。64.4.2晶閘管脈寬可調(diào)直流斬波器波形圖工作過程電路結(jié)構(gòu)晶閘管脈寬可調(diào)直流斬波器<>522023/2/14.4.2晶閘管脈寬可調(diào)直流斬波器——電路結(jié)構(gòu)VT1稱為主晶閘管，VDR為續(xù)流二極管，LP為濾波電感，M為直流電動機(jī)。圖中的其它元件組成換流電路，其中VT2為輔助晶閘管，其作用是控制脈沖寬度、關(guān)斷主晶閘管。電路工作時，主晶閘管與輔助晶閘管的觸發(fā)信號為同一頻率，主晶閘管先導(dǎo)通，延遲一段時間后輔助晶閘管又導(dǎo)通，主晶閘管在同時關(guān)斷。532023/2/14.4.2晶閘管脈寬可調(diào)直流斬波器——波形圖542023/2/14.4.2晶閘管脈寬可調(diào)直流斬波器——工作過程1.在t=0時觸發(fā)VT1，VT1導(dǎo)通后由于電感L2的作用，形成VT1和VDR的換流過程，本階段的等效電路如圖4-34（a）。

2.VT1導(dǎo)通階段，等效電路如圖4-34（b），直流電源通過主晶閘管和電感L2向負(fù)載供電，iVT1=iL2=Id，由于流過電感的電流為直流Id，電感電壓為0，ud=U。以上兩個階段換流電路處于待工作狀態(tài)，電容器兩端電壓保持UC0。552023/2/14.4.2晶閘管脈寬可調(diào)直流斬波器——工作過程3.t=t2時，觸發(fā)輔助晶閘管VT2，VT2導(dǎo)通后構(gòu)成L1C振蕩回路，換流電路開始工作，等效電路圖4-34（c）所示。

4.VT2關(guān)斷后，由VD1和仍處于導(dǎo)通狀態(tài)的VT1構(gòu)成新的振蕩回路，電路繼續(xù)振蕩。其等效電路如4-34（d）所示。562023/2/14.4.2晶閘管脈寬可調(diào)直流斬波器——工作過程5.VT1關(guān)斷后，VD2導(dǎo)通，形成新的振蕩回路，其等效電路如圖4-34（e）所示。該振蕩電路的總電感為L=L1+L2，電路的參數(shù)發(fā)生了變化。

6.VD2關(guān)斷后，電源經(jīng)C、L1、VD1、L2給負(fù)載供電，等效電路如圖4-34（f）所示。因負(fù)載具有恒流特性，該電路的電流為Id，電感兩端的電壓突變?yōu)?，負(fù)載電壓ud=U-uC，主晶閘管兩端的電壓uVT1=uC。4.4.3逆導(dǎo)型晶閘管的直流斬波器波形圖工作過程電路結(jié)構(gòu)逆導(dǎo)型晶閘管的直流斬波器<>582023/2/14.4.3逆導(dǎo)型晶閘管的直流斬波器——電路結(jié)構(gòu)VT1主晶閘管，其作用是向負(fù)載輸出斬波脈沖。VT2為輔助晶閘管，其作用是觸發(fā)導(dǎo)通后引發(fā)換流電路的振蕩，關(guān)斷主晶閘管。VDR為續(xù)流二極管。VT2與L、C組成換流電路。VDR為續(xù)流二極管。VT2與L、C組成換流電路。用逆導(dǎo)型晶閘管構(gòu)成直流斬波器的主電路，電路的結(jié)構(gòu)可以簡化。592023/2/14.4.3逆導(dǎo)型晶閘管的直流斬波器——波形圖602023/2/14.4.3逆導(dǎo)型晶閘管的直流斬波器——工作過程在t=t1時，向VT1發(fā)觸發(fā)信號，VT1中的晶閘管部分導(dǎo)通，使續(xù)流二極管承受反向電壓而截止。電源經(jīng)VT1中的晶閘管部分向負(fù)載供電。ud=U，流過VT1中晶閘管的電流為iVT1=Id。換流電路的狀態(tài)沒有變化，電容器兩端仍保持初始電壓UC0。1到t=t3時，振蕩電流下降到負(fù)的最大值，電容器電壓下降到0。此后，振蕩電流從負(fù)的最大值開始上升，電容器電壓從0向負(fù)的方向增長。3在t=t2時，觸發(fā)VT2，VT2中的晶閘管導(dǎo)通，構(gòu)成LC振蕩回路，振蕩電流和電容器兩端的電壓的參考方向如圖圖4-36中所示。

2612023/2/14.4.3逆導(dǎo)型晶閘管的直流斬波器——工作過程t=t4時為振蕩的半個周期，電容器電壓下降到負(fù)的最大值，VT2中晶閘管的電流下降到0，晶閘管關(guān)斷。此后，振蕩電流變?yōu)檎?，流過VT2中的二極管部分，構(gòu)成新的振蕩回路。4到t=t5時，iC=Id，晶閘管電流iVT1=0，VT1中的晶閘管關(guān)斷。此后，振蕩電流繼續(xù)增大，iC>Id，電流流過VT1中的二極管部分。VT1中的二極管的正向?qū)▔航禐槠渲械木чl管施加反向電壓以保證其可靠截止。5t=t6時，振蕩電流增大到正的最大值，以后開始下降，流過VT1中二極管的電流開始逐漸減小，電容器電壓繼續(xù)上升。6到t=t7時，振蕩電流減小到與負(fù)載電流相等，VT1中二極管的電流減小到0，二極管關(guān)斷。74.5斬控式交流調(diào)壓電路<>斬控式交流調(diào)壓電路4.5.1斬控式交流調(diào)壓器的工作原理4.5.2電源與負(fù)載端的隔離4.5.3雙向電力電子開關(guān)632023/2/14.5.1斬控式交流調(diào)壓器的工作原理——基本結(jié)構(gòu)

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4.5.1斬控式交流調(diào)壓器的工作原理——基本結(jié)構(gòu)式中φk=kπD——為k次諧波的初相角；ω0=2π/T，為e