1、電纜的選擇電纜的選擇 電纜型號選擇： 電纜型號、名稱及用途表型 號名 稱適 用 范 圍CuALYJVZR-YJVYJLVZR-YJLV阻燃和非阻燃銅芯或鋁芯交聯(lián)聚乙烯絕緣、聚氯乙稀護套電力電纜適用于室內(nèi)外敷設(shè)。可經(jīng)受一定的敷設(shè)牽引。但不能承受機械外力作用的場合YJV22ZR-YJV22YJLV22ZR-YJLV22阻燃和非阻燃銅芯或鋁芯交聯(lián)聚乙烯絕緣、聚氯乙稀護套內(nèi)鋼帶鎧裝電力電纜適用于埋地敷設(shè)。能承受機械外力作用。但不能承受大的拉力第1頁/共51頁電纜的選擇電纜的選擇 電纜截面的選擇 按持續(xù)允許電流選擇 敷設(shè)在空氣中和土壤中的電纜允許載流量按下式計算：KIxuIg式中Ig計算工作電流（A），

2、 Ixu電纜在標(biāo)準(zhǔn)敷設(shè)條件下的額 定載流量（A） K不同敷設(shè)條件下綜合校正系數(shù),可查電力工程電氣設(shè)計手冊等手冊。第2頁/共51頁第3頁/共51頁第4頁/共51頁電纜的選擇電纜的選擇 空氣單根敷設(shè)K=Kt; 空氣中多根敷設(shè)K= Kt K1 空氣中穿管敷設(shè)K= Kt K2 土壤中單根敷設(shè)K= Kt K3 土壤中多根敷設(shè)K= Kt K3 K4 Kt環(huán)境溫度不同于標(biāo)準(zhǔn)敷設(shè)溫度（25）時校正系數(shù)；Kt=（m-2）/（m-1）式中：m纜芯最高工作溫度（）； 1對應(yīng)額定載流量的基準(zhǔn)環(huán)境溫度（）； 2實際環(huán)境溫度（）； 第5頁/共51頁電纜的選擇電纜的選擇 K1空氣中并列敷設(shè)電纜的教正系數(shù) K2空氣中穿管敷設(shè)

3、時的校正系數(shù)，電壓為10kV及以下、截面為95 mm2及以下取0.9，截面為120185 mm2取0.85； K3直埋敷設(shè)電纜因土壤熱阻不同的校正系數(shù)； K4多根并列直埋敷設(shè)時的校正系數(shù);第6頁/共51頁電纜的選擇電纜的選擇 電纜在不同環(huán)境溫度時的的載流量校正系數(shù)(Kt) 空氣中土壤中環(huán)境溫度（）3035404520253035纜芯最高工作溫度（）601.221.111.00.861.071.00.930.85651.181.091.00.891.061.00.940.87701.151.081.00.911.051.00.940.87801.111.061.00.931.041.00.950

4、.90901.091.051.00.941.041.00.960.92第7頁/共51頁電纜的選擇電纜的選擇空氣中單層多根并行敷設(shè)時電纜載流量的校正系數(shù)(K1) 并列根數(shù)12346電纜中心距S=d 0.90.850.820.80S=2d1.000.920.980.950.90S=3d 0.931.00.980.96第8頁/共51頁電纜的選擇電纜的選擇 不同土壤熱阻系數(shù)時電纜載流量的校正系數(shù)(k3) 土 壤 熱 阻系數(shù)（.m/W）分類特征（土壤特征和雨量）校正系數(shù)0.8 土壤很潮濕，經(jīng)常下雨。如濕度大于9%的沙土；濕度大于10%的沙泥土等1.051.2土壤潮濕，規(guī)律性下雨，如濕度大于7%但小于9%

5、的沙土；濕度為12%14%的沙土泥土等1.01.5土壤干燥，雨量不大。如濕度為8%12%的沙土泥土等0.932.0土壤干燥，少雨。如濕度大于4%但小于7%的沙土，濕度為4%8%的沙土泥土等0.873.0多石地層，非常干燥，如濕度小于4%的沙土等0.75第9頁/共51頁電纜的選擇電纜的選擇 土中直埋多根并行敷設(shè)時電纜載流量的校正系數(shù)(k4) 根數(shù)123456電纜之間凈距（mm）10010.90.850.800.780.7520010.920.870.840.820.8130010.930.900.870.860.85第10頁/共51頁電纜的選擇電纜的選擇第11頁/共51頁電纜的選擇電纜的選擇 按

6、短路熱穩(wěn)定選擇 按下式計算電纜熱穩(wěn)定截面并選用接近于該計算值的電纜：310tQSC2201(20)14.2ln101(20)mQCKp 第12頁/共51頁電纜的選擇電纜的選擇200()()gpHxuII第13頁/共51頁電纜的選擇電纜的選擇 按電壓損失校驗：對供電距離較遠、容量較大的電纜線路或電纜一架空混合線路（如煤、灰、水系統(tǒng)），應(yīng)校驗其電壓損失。 三相交流 1 7 3%(c o ssin)gUILrxU第14頁/共51頁電纜的選擇電纜的選擇 單相交流 直流線路200%( cossin)gUI L rxU2 0 0%gUIL RU第15頁/共51頁電纜的選擇電纜的選擇 式中 U線路工作電壓，

7、三相為線 電壓，單相為相電壓（V）； 計算工作電流（A）； L 線路長度（km）; 電阻（ / km ）； 電纜單位長度的電抗（ / km ） 功率因數(shù)。x第16頁/共51頁電纜的選擇電纜的選擇 按經(jīng)濟電流密度選擇： 最大負(fù)荷利用小時大于5000h,且線路長度超過20km時，應(yīng)按經(jīng)濟電流密度選擇電纜截面。 式中 計算工作電流（A）； 經(jīng)濟電流密度。( ）。gISj第17頁/共51頁高壓熔斷器的選擇高壓熔斷器的選擇 按參數(shù)選擇： 對于一般的高壓熔斷器，其額定電壓必須大于或等于電網(wǎng)的額定電壓。另外對于有限流作用的熔斷器一般不宜使用在電網(wǎng)工作電壓低于熔斷器額電壓的電網(wǎng)中。 高壓熔斷器熔管的額定電流應(yīng)

8、大于或等于熔體的額定電流。 跌落式熔斷器在滅弧時，會噴出大量游離氣體，并發(fā)出很大響聲，故一般只在屋外使用。第18頁/共51頁高壓熔斷器的選擇高壓熔斷器的選擇 熔體選擇： 熔體的額定電流應(yīng)按高壓熔斷器的保護熔斷特性選擇，應(yīng)滿足保護的可靠性、選擇性和靈敏度的要求。 選擇熔體時，應(yīng)保證前后兩級熔斷器之間、熔斷器與電源側(cè)繼電保護之間、以及熔斷器與負(fù)荷側(cè)繼電保護之間的動作的選擇性。第19頁/共51頁高壓熔斷器的選擇高壓熔斷器的選擇 保護35kV及以下電力變壓器的高壓熔斷器熔體，在下列正常工作情況下不應(yīng)誤熔斷： 當(dāng)熔體內(nèi)通過電力變壓器回路最大工作電流時。 當(dāng)熔體內(nèi)通過電力變壓器的勵磁涌流時（一般按熔體通過

9、該電流時的熔斷時間不小于0.5s校驗） 當(dāng)熔體內(nèi)通過保護范圍以外的短路電流及電動機自起動的引起的沖擊電流時。第20頁/共51頁高壓熔斷器的選擇高壓熔斷器的選擇 保護35kV及以下變壓器的高壓熔斷器，其熔體的額定電流可按下式選擇： InR=KIbgm 式中K系數(shù)，當(dāng)不考慮電動機自起動時， 可取1.1.3；當(dāng)考慮電動機自起動時，可取1.52.0。Ibgm電力變壓器回路最大工作電流。在實際工程中，K系數(shù)一般取1.52.0，計算InR值，根據(jù)廠家提供的熔體選擇最接近且大于InR值的熔體。第21頁/共51頁高壓熔斷器的選擇高壓熔斷器的選擇 西安熔斷器廠熔體選型明細表配變?nèi)萘浚╧VA）3050801001

10、2516020010kV側(cè)額定電流（A）1.732.894.625.787.239.2511.6熔斷器熔體（A）3.156.31016161620配變?nèi)萘浚╧VA）250315400500630800100010kV側(cè)額定電流（A）14.418.223.128.936.446.257.8熔斷器熔體（A）2531.540506380100第22頁/共51頁高壓熔斷器的選擇高壓熔斷器的選擇 保護電力電容器的高壓熔斷器熔體，在下列正常工作情況下不應(yīng)誤熔斷： 由于電網(wǎng)電壓升高、波形畸變等原因引起電力電容器回路的電流增大時。 電力電容器運行過程中的涌流。第23頁/共51頁高壓熔斷器的選擇高壓熔斷器的選擇

11、 保護電力電容器的高壓熔斷體的額定電流可按下式選擇：InR=kInc 式中 K系數(shù)，對于跌落高壓熔斷器，取1.21.3；對于限流式高壓熔斷器，當(dāng)為一臺電力電容器時，系數(shù)取1.52.0。當(dāng)為一組電力電容時，系數(shù)取1.31.8； Inc電力電容器回路最大工作電流。 保護電壓互感器的熔斷器，只需按額定電壓和斷流容量選擇，不必校驗額定電流。一般選擇0.5A或2A。第24頁/共51頁變壓器低壓總開關(guān)的選擇變壓器低壓總開關(guān)的選擇 變壓器低壓側(cè)額定電流計算公式： Ieb=Se/3.Ue式中Ue變壓器低壓側(cè)額定電壓（%）； Se變壓器的額定容量（kVA）；第25頁/共51頁變壓器低壓總開關(guān)的選擇變壓器低壓總開

12、關(guān)的選擇 變壓器低壓進線斷路器長延時過流脫扣器整定電流宜等于或接近變壓器低壓側(cè)額定電流。 即：Izd1=Kzd1Ieb 式中： Izd1長延時過電流脫扣器的整定電流 （A）； Kzd1可靠系數(shù)考慮整定誤差，取1.1；Ieb變壓器低壓側(cè)額定電流（A）。第26頁/共51頁變壓器低壓總開關(guān)的選擇變壓器低壓總開關(guān)的選擇 變壓器低壓側(cè)進線斷路器短路短延時過電流脫扣整定電流由下式?jīng)Q定： Izd2=mKzd2Ieb式中：Izd2短路短延時過電流脫扣整定電流（A）； Kzd2可靠系數(shù)，取1.3； m過電流倍數(shù)，當(dāng)無法確定值時取4（35）； Ieb變壓器低壓側(cè)額定電流（A）。第27頁/共51頁變壓器低壓總開關(guān)的

13、選擇變壓器低壓總開關(guān)的選擇 同時，變壓器低壓側(cè)進線斷路器短延時脫扣器額定電流還應(yīng)大于或等于配出回路中保護斷路器瞬時脫扣器整定電流的1.3倍。 Izd21.3Izd3 式中：Izd3配出回路中斷路器瞬時脫扣器的整定電流（A）； 一般情況短路延時脫扣器的額定電流可取長延時脫扣器額定電流的35倍。短路短延時的脫扣時間可取0.20.4S。第28頁/共51頁變壓器低壓總開關(guān)的選擇變壓器低壓總開關(guān)的選擇 變壓器低壓側(cè)進線斷路器瞬時過電流脫扣器額定電流由下式確定： Izd3dd3 式中：Izd3斷路器瞬時過電流脫扣器額定電 流（A）；Idd3出線回路單相短路電流。 在一般情況下不小長延時過流脫扣器額定電流的

14、10倍。即： Izd310Idd1 式中：Izd1長延時過電流脫扣器額定電流（A） 。第29頁/共51頁配電出線開關(guān)回路的選擇配電出線開關(guān)回路的選擇 變壓器出線回路實際計算電流計算公式： IB=Pmax/3.Ue .C0S式中：Ue變壓器低壓側(cè)額定電壓（kV）； Pmx回路設(shè)計實際最大容量（kVA）； C0S功率因數(shù)，取0.9。第30頁/共51頁配電出線開關(guān)回路的選擇配電出線開關(guān)回路的選擇 配電出線不宜超過400A，若出線關(guān)的額定電流為800A及以上者，宜選框架式斷路器，且采用電動操作。 斷路器的額定電流應(yīng)大于回路的計算電流。即： IrQIB IrtIB式中：IrQ斷路器的額定電流； Irt斷

15、路器過流脫扣器額定電流； IB回路的計算電流。第31頁/共51頁配電出線開關(guān)回路的選擇配電出線開關(guān)回路的選擇 配電用斷路器的瞬時過電流脫扣器額定電流大于回路的尖峰電流。即： Izd3Kzd3Iqm1+IB（n-1）式中：Izd3瞬時過電流脫扣器的額定電流（A）； Iqm1線路中最大一臺電動機電流，全電流值包括周期分量，其值為該電動機起動電流Igm1的2倍； Kzd3可靠系數(shù)，取1.2 。IB（n-1）除最大一臺電動機以外的電路計算電流（A）。第32頁/共51頁配電出線開關(guān)回路的選擇配電出線開關(guān)回路的選擇 為了滿足被保護線路各級間產(chǎn)選擇性，當(dāng)選用選擇型開關(guān)時，其瞬時電流脫扣器的整定電流應(yīng)大于下一

16、級保護開關(guān)所保護線路的短路電流。當(dāng)選用非選擇型開關(guān)時，其瞬時電流脫扣器的整定電流，只要躲過線路中的尖峰電流即可。 配電用的斷路器，短延時過流脫扣器的整定值，應(yīng)大于短時出現(xiàn)的尖峰電流。即： Izd2Kzd2Iqm1+IB（n-1）式中：Kzd2低壓斷路器短延時脫扣可靠系數(shù)，取1.2 ； Iqm1線路中最大一臺電動機電起動電流（A）；第33頁/共51頁配電出線開關(guān)回路的選擇配電出線開關(guān)回路的選擇 配電型斷路器長延時電流脫扣器的整定值應(yīng)大于線路的計算電流，不考慮線路的尖峰電流。即： Izd1Kzd1IB 式中：Izd1 斷路器長延時過電流脫扣器整定 電流（A）； Kzd1 可靠系數(shù)，取1.1； IB

17、線路的計算電流（A）； 斷路器長延時整定電流應(yīng)小于導(dǎo)體的允許載流量。即： Izd1I2 式中：I2導(dǎo)體允許載流量（A）；第34頁/共51頁配電出線開關(guān)回路的選擇配電出線開關(guān)回路的選擇 照明用低壓斷路器瞬時過流脫扣器整定電流應(yīng)大于線計算電流的47倍。即： Izd3Kzd3IB式中：Izd3瞬時脫扣器整定電流（A）； Kzd3 可靠系數(shù)，取47； IB線路的計算電流（A）； 照明用低壓斷路器長延時脫扣器整定電流應(yīng)大于線路的計算電流。即： Izd1Kzd1IB式中：Izd1長延時脫扣器整定電流（A）； Kzd1 可靠系數(shù)，高壓水銀熒光燈取1.1，其它取1.0； IB線路的計算電流（A）；第35頁/共

18、51頁配電出線開關(guān)回路的選擇配電出線開關(guān)回路的選擇 配電出線開關(guān)回數(shù)應(yīng)與低壓配電柜的形式配合： 固定式低壓配電柜的有效安裝開關(guān)空間：柜寬扣除框架等間距（柜寬-140mm），并考慮出線電流互感器（電流表）、隔離開關(guān)、出線電纜等因素，見附圖。 抽屜式低壓配電柜的有效安裝開關(guān)空間：柜高扣除上下端框架及上端水平主母排等間距（1800mm），根據(jù)有效安裝開關(guān)空間、所選出線開關(guān)小室高度進行配置。見附圖。第36頁/共51頁無功補償?shù)倪x擇無功補償?shù)倪x擇 功率因數(shù)要求值。 高壓用戶的功率因數(shù)應(yīng)為0.90.95。 低壓用戶的功率因數(shù)應(yīng)為0.9以上。 無功補償措施。 提高自然功率因數(shù)。 采用電力電容補償。第37頁/

19、共51頁無功補償?shù)倪x擇無功補償?shù)倪x擇 補償?shù)娜萘浚?補償裝置可分為兩大類：串聯(lián)電容補償裝置和并聯(lián)電容補償裝置。配網(wǎng)的終端配變的電力電容補償采用并聯(lián)電容補償裝置，一般采用在變電所低壓側(cè)集中補償方式。 配電變壓器的低壓側(cè)補償容量等于負(fù)荷所需補償?shù)淖畲笕菪詿o功量與配電變壓器所需補償?shù)淖畲笕菪詿o功量之和。 第38頁/共51頁無功補償?shù)倪x擇無功補償?shù)倪x擇 負(fù)荷所需補償?shù)淖畲笕菪詿o功量計算公式： Qcf,m = Pfm（|tg1|-|tg2|） = Pfm（1/cos21-1-1/cos22-1） = Pfm Qcf0式中：Qcf,m負(fù)荷所需補償?shù)淖畲笕菪詿o功量（kvar）； Pfm母線上的最大有功負(fù)荷（kW）； 1補償后的最大功率因數(shù)角； 2補償后的最小功率因數(shù)角；cos2不應(yīng)低于電網(wǎng)的功率因數(shù)的要求值。 Qcf0由cos1 補償?shù)絚os2時，每kW有功負(fù)荷所需補償?shù)娜菪詿o功量（kvar/kW），稱為無功補償率；第39頁/共51頁無功補償?shù)倪x擇無功補償?shù)倪x擇 常用無功功率補償率Qcf0（kvar/kW） 第40頁/共51頁無功補償?shù)倪x擇無功補償?shù)倪x擇 配電變壓器所需補償?shù)淖畲笕菪詿o功量計算公式：QCB,m