1、新的建筑結(jié)構(gòu)設計規(guī)范在結(jié)構(gòu)可靠度、設計計算、配筋構(gòu)造方面均有重大 更新和補充， 特別是對抗震及結(jié)構(gòu)的整體性， 規(guī)則性作出了更高的要求， 使結(jié)構(gòu) 設計不可能一次完成。 如何正確運用設計軟件進行結(jié)構(gòu)設計計算， 以滿足新規(guī)范 的要求，是每個設計人員都非常關心的問題。 以SATW軟件為例，進行結(jié)構(gòu)設計 計算步驟的討論， 對一個典型工程而言， 使用結(jié)構(gòu)軟件進行結(jié)構(gòu)計算分四步較為 科學。1完成整體參數(shù)的正確設定計算開始以前，設計人員首先要根據(jù)新規(guī)范的具體規(guī)定和軟件手冊對參數(shù)意 義的描述， 以及工程的實際情況， 對軟件初始參數(shù)和特殊構(gòu)件進行正確設置。 但 有幾個參數(shù)是關系到整體計算結(jié)果的， 必須首先確定其合

2、理取值， 才能保證后續(xù) 計算結(jié)果的正確性。 這些參數(shù)包括振型組合數(shù)、 最大地震力作用方向和結(jié)構(gòu)基本 周期等，在計算前很難估計，需要經(jīng)過試算才能得到。（1）振型組合數(shù)是軟件在做抗震計算時考慮振型的數(shù)量。該值取值太小不能正確反映模型應當考慮的振型數(shù)量，使計算結(jié)果失真；取值太大，不僅浪費時間，還 可能使計算結(jié)果發(fā)生畸變。高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程 5.1.13-2 條規(guī)定， 抗震計算時，宜考慮平扭藕聯(lián)計算結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)效應，振型數(shù)不宜小于 15，對多 塔結(jié)構(gòu)的振型數(shù)不應小于塔樓的 9 倍，且計算振型數(shù)應使振型參與質(zhì)量不小于總 質(zhì)量的 90。一般而言，振型數(shù)的多少于結(jié)構(gòu)層數(shù)及結(jié)構(gòu)自由度有關，當結(jié)構(gòu) 層數(shù)較

3、多或結(jié)構(gòu)層剛度突變較大時， 振型數(shù)應當取得多些， 如有彈性節(jié)點、 多塔 樓、轉(zhuǎn)換層等結(jié)構(gòu)形式。振型組合數(shù)是否取值合理，可以看軟件計算書中的x，y 向的有效質(zhì)量系數(shù)是否大于 0.9 。具體操作是，首先根據(jù)工程實際情況及設計 經(jīng)驗預設一個振型數(shù)計算后考察有效質(zhì)量系數(shù)是否大于 0.9 ，若小于 0.9 ，可逐 步加大振型個數(shù)， 直到 x,y 兩個方向的有效質(zhì)量系數(shù)都大于 0.9 為止。必須指出 的是，結(jié)構(gòu)的振型組合數(shù)并不是越大越好， 其最大值不能超過結(jié)構(gòu)得總自由度數(shù)。 例如對采用剛性板假定得單塔結(jié)構(gòu)， 考慮扭轉(zhuǎn)藕聯(lián)作用時， 其振型不得超過結(jié)構(gòu) 層數(shù)的 3 倍。如果選取的振型組合數(shù)已經(jīng)增加到結(jié)構(gòu)層數(shù)的

4、 3倍，其有效質(zhì)量系 數(shù)仍不能滿足要求， 也不能再增加振型數(shù)， 而應認真分析原因， 考慮結(jié)構(gòu)方案是 否合理。（2）最大地震力作用方向是指地震沿著不同方向作用，結(jié)構(gòu)地震反映的大小也 各不相同，那么必然存在某各角度使得結(jié)構(gòu)地震反應值最大的最不利地震作用方 向。設計軟件可以自動計算出最大地震力作用方向并在計算書中輸出， 設計人員 如發(fā)祥該角度絕對值大于 15 度，應將該數(shù)值回填到軟件的“水平力與整體坐標 夾角”選項里并重新計算，以體現(xiàn)最不利地震作用方向的影響。（3）結(jié)構(gòu)基本周期是計算風荷載的重要指標。設計人員如果不能事先知道其準 確值，可以保留軟件的缺省值， 待計算后從計算書中讀取其值， 填入軟件的

5、“結(jié) 構(gòu)基本周期”選項，重新計算即可。上述的計算目的是將這些對全局有控制作用的整體參數(shù)先行計算出來， 正確 設置，否則其后的計算結(jié)果與實際差別很大。2. 確定整體結(jié)構(gòu)的合理性整體結(jié)構(gòu)的科學性和合理性是新規(guī)范特別強調(diào)內(nèi)容。 新規(guī)范用于控制結(jié)構(gòu)整 體性的主要指標主要有：周期比、位移比、剛度比、層間受剪承載力之比、剛重 比、剪重比等。（1）周期比是控制結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)效應的重要指標。它的目的是使抗側(cè)力的構(gòu)件的平 面布置更有效更合理， 使結(jié)構(gòu)不至出現(xiàn)過大的扭轉(zhuǎn)。 也就是說， 周期比不是要求 就構(gòu)足夠結(jié)實，而是要求結(jié)構(gòu)承載布局合理。 高規(guī)第 4.3.5 條對結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)為 主的第一自振周期 Tt 與平動為主的第一自

6、振周期 T1 之比的要求給出了規(guī)定。 如 果周期比不滿足規(guī)范的要求， 說明該結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)效應明顯， 設計人員需要增加結(jié) 構(gòu)周邊構(gòu)件的剛度，降低結(jié)構(gòu)中間構(gòu)件的剛度，以增大結(jié)構(gòu)的整體抗扭剛度。設計軟件通常不直接給出結(jié)構(gòu)的周期比， 需要設計人員根據(jù)計算書中周期值 自行判定第一扭轉(zhuǎn)（平動）周期。以下介紹實用周期比計算方法： 1） 扭轉(zhuǎn)周期與 平動周期的判斷： 從計算書中找出所有扭轉(zhuǎn)系數(shù)大于 0.5 的平動周期， 按周期值 從大到小排列。 同理，將所有平動系數(shù)大于 0.5 的平動周期值從大到小排列； 2） 第一周期的判斷：從列隊中選出數(shù)值最大的扭轉(zhuǎn)（平動）周期，查看軟件的“結(jié) 構(gòu)整體空間振動簡圖”，看該周

7、期值所對應的振型的空間振動是否為整體振動， 如果其僅僅引起局部振動，則不能作為第一扭轉(zhuǎn)（平動）周期，要從隊列中取出 下一個周期進行考察， 以此類推，直到選出不僅周期值較大而且其對應的振型為 結(jié)構(gòu)整體振動的值即為第一扭轉(zhuǎn)（平動）周期； 3） 周期比計算：將第一扭轉(zhuǎn)周期 值除以第一平動周期即可。（ 2）位移比（層間位移比） 是控制結(jié)構(gòu)平面不規(guī)則性的重要指標。 其限值在建 筑抗震設計規(guī)范和高規(guī)中均有明確的規(guī)定，不再贅述。需要指出的是，新 規(guī)范中規(guī)定的位移比限值是按剛性板假定作出的， 如果在結(jié)構(gòu)模型中設定了彈性 板，則必須在軟件參數(shù)設置時選擇“對所有樓層強制采用剛性樓板假定”， 以便 計算出正確的位移

8、比。 在位移比滿足要求后， 再去掉“對所有樓層強制采用剛性 樓板假定的選擇，以彈性樓板設定進行后續(xù)配筋計算。此外，位移比的大小是判斷結(jié)構(gòu)是否規(guī)則的重要依據(jù)， 對選擇偶然偏心， 單 向地震，雙向地震下的位移比，設計人員應正確選用。（3）剛度比是控制結(jié)構(gòu)豎向不規(guī)則的重要指標。根據(jù)抗震規(guī)范和高規(guī) 的要求，軟件提供了三種剛度比的計算方式， 分別是剪切剛度， 剪彎剛度和地震 力與相應的層間位移比。 正確認識這三種剛度比的計算方法和適用范圍是剛度比 計算的關鍵： 1）剪切剛度主要用于底部大空間為一層的轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)及對地下室嵌 固條件的判定； 2）剪彎剛度主要用于底部大空間為多層的轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)； 3）地震力與 層間

9、位移比是執(zhí)行抗震規(guī)范第 3.4.2 條和高規(guī) 4.3.5 條的相關規(guī)定，通 常絕大多數(shù)工程都可以用此法計算剛度比，這也是軟件的缺省方式。（4）層間受剪承載力之比也是控制結(jié)構(gòu)豎向不規(guī)則的重要指標。其限值可參考 抗震規(guī)范和高規(guī)的有關規(guī)定。（ 5）剛重比是結(jié)構(gòu)剛度與重力荷載之比。 它是控制結(jié)構(gòu)整體穩(wěn)定性的重要因素， 也是影響重力二階效的主要參數(shù)。 該值如果不滿足要求， 則可能引起結(jié)構(gòu)失穩(wěn)倒 塌，應當引起設計人員的足夠重視。（6）剪重比是抗震設計中非常重要的參數(shù)。規(guī)范之所以規(guī)定剪重比，主要是因 為長期作用下， 地震影響系數(shù)下降較快， 由此計算出來的水平地震作用下的結(jié)構(gòu) 效應可能太小。 而對于長周期結(jié)構(gòu)

10、， 地震動態(tài)作用下的地面加速度和位移可能對 結(jié)構(gòu)具有更大的破壞作用， 但采用振型分解法時無法對此作出準確的計算。 因此， 出于安全考慮，規(guī)范規(guī)定了各樓層水平地震力的最小值，該值如果不滿足要求， 則說明結(jié)構(gòu)有可能出現(xiàn)比較明顯的薄弱部位，必須進行調(diào)整。除以上計算分析以外， 設計軟件還會按照規(guī)范的要求對整體結(jié)構(gòu)地震作用進 行調(diào)整，如最小地震剪力調(diào)整、特殊結(jié)構(gòu)地震作用下內(nèi)力調(diào)整、 0.2Q0 調(diào)整、強 柱弱梁與強剪弱彎調(diào)整等等，因程序可以完成這些調(diào)整，就不再詳述了。3 對單構(gòu)件作優(yōu)化設計前幾步主要是對結(jié)構(gòu)整體合理性的計算和調(diào)整， 這一步則主要進行結(jié)構(gòu)單個 構(gòu)件內(nèi)力和配筋計算，包括梁，柱，剪力墻軸壓比計

11、算，構(gòu)件截面優(yōu)化設計等。（ 1）軟件對混凝土梁計算顯示超筋信息有以下情況： 1）當梁的彎矩設計值 M 大于梁的極限承載彎矩 Mu 時，提示超筋； 2）規(guī)范對混凝土受壓區(qū)高度限制：四級及非抗震：E = E b、三級：EW0.35 （ 計算時取 As'= 0.3 As）一級：EW0.25 （ 計算時取 As'= 0.5 As）當E不滿足以上要求時，程序提示超筋；3）抗震規(guī)范要求梁端縱向受拉鋼筋的最大配筋率 2.5%，當大于此值時，提示超筋； 4）混凝土梁斜截面計算 要滿足最小截面的要求，如不滿足則提示超筋。（ 2）剪力墻超筋分三種情況： 1）剪力墻暗柱超筋：軟件給出的暗柱最大配筋率

12、 是按照 4%控制的， 而各規(guī)范均要求剪力墻主筋的配筋面積以邊緣構(gòu)件方式給出， 沒有最大配筋率。 所以程序給出的剪力墻超筋是警告信息， 設計人員可以酌情考 慮； 2）剪力墻水平筋超筋則說明該結(jié)構(gòu)抗剪不夠，應予以調(diào)整；3）剪力墻連梁超筋大多數(shù)情況下是在水平地震力作用下抗剪不夠。 規(guī)范中規(guī)定允許對剪力墻連 梁剛度進行折減，折減后的剪力墻連梁在地震作用下基本上都會出現(xiàn)塑性變形， 即連梁開裂。 設計人員在進行剪力墻連梁設計時， 還應考慮其配筋是否滿足正常 狀態(tài)下極限承載力的要求。（ 3）柱軸壓比計算： 柱軸壓比的計算在高規(guī)和抗震規(guī)范中的規(guī)定并不 完全一樣， 抗震規(guī)范第 6.3.7 條規(guī)定，計算軸壓比的

13、柱軸力設計值既包括地 震組合，也包括非地震組合，而高規(guī)第 6.4.2 條規(guī)定，計算軸壓比的柱軸力 設計值僅考慮地震作用組合下的柱軸力。 軟件在計算柱軸壓比時， 當工程考慮地 震作用，程序僅取地震作用組合下的的柱軸力設計值計算； 當該工程不考慮地震 作用時，程序才取非地震作用組合下的柱軸力設計值計算。 因此設計人員會發(fā)現(xiàn)， 對于同一個工程，計算地震力和不計算地震力其柱軸壓比結(jié)果會不一樣。（4）剪力墻軸壓比計算：為了控制在地震力作用下結(jié)構(gòu)的延性，新的高規(guī) 和抗震規(guī)范對剪力墻均提出了軸壓比的計算要求。需要指出的是，軟件在計 算斷指剪力墻軸壓比時，是按單向計算的，這與高規(guī)中規(guī)定的短肢剪力墻軸 壓比按雙

14、向計算有所不同，設計人員可以酌情考慮。（5）構(gòu)件截面優(yōu)化設計：計算結(jié)構(gòu)不超筋，并不表示構(gòu)件初始設置的截面和形 狀合理，設計人員還應進行構(gòu)件優(yōu)化設計， 使構(gòu)件在保證受力要求的德條件下截 面的大小和形狀合理，并節(jié)省材料。但需要注意的是，在進行截面優(yōu)化設計時， 應以保證整體結(jié)構(gòu)合理性為前提，因為構(gòu)件截面的大小直接影響到結(jié)構(gòu)的剛度， 從而對整體結(jié)構(gòu)的周期、 位移、地震力等一系列參數(shù)產(chǎn)生影響， 不可盲目減小構(gòu) 件截面尺寸，使結(jié)構(gòu)整體安全性降低。4. 滿足規(guī)范抗震措施的要求在施工圖設計階段， 還必須滿足規(guī)范規(guī)定的抗震措施要求。 混凝土規(guī)范 、 高規(guī)和抗震規(guī)范對結(jié)構(gòu)的構(gòu)造提出了非常詳盡的規(guī)定，這些措施是很多

15、 震害調(diào)查和抗震設計經(jīng)驗的總結(jié)， 也是保證結(jié)構(gòu)安全的最后一道防線， 設計人員 不可麻痹大意。（1）設計軟件進行施工圖配筋計算時，要求輸入合理的歸并系數(shù)、支座方式、 鋼筋選筋庫等，如一次計算結(jié)果不滿意，要進行多次試算和調(diào)整。（2）生成施工圖以前，要認真輸入出圖參數(shù)，如梁柱鋼筋最小直徑、框架頂角 處配筋方式、梁挑耳形式、柱縱筋搭接方式，箍筋形式，鋼筋放大系數(shù)等，以便 生成符合需要的施工圖。 軟件可以根據(jù)允許裂縫寬度自動選筋， 還可以考慮支座 寬度對裂縫寬度的影響。（3）施工圖生成以后，設計人員還應仔細驗證各特殊或薄弱部位構(gòu)件的最小縱 筋直徑、最小配筋率、最小配箍率、箍筋加密區(qū)長度、鋼筋搭接錨固長度

16、、配筋 方式等是否滿足規(guī)范規(guī)定的抗震措施要求。 規(guī)范這一部分的要求往往是以黑體字 寫出，屬于強制執(zhí)行條文，萬萬不可以掉以輕心。（4）最后設計人員還應根據(jù)工程的實際情況，對計算機生成的配筋結(jié)果作合理 性審核，如鋼筋排數(shù)、直徑、架構(gòu)等，如不符合工程需要或不便于施工，還要做 最后的調(diào)整計算。高層建筑結(jié)構(gòu)嵌固端的選取及相關技術(shù)問題高層建筑在進行結(jié)構(gòu)分析計算之前必須首先確定結(jié)構(gòu)嵌固端的所在位置， 而嵌固端的選取卻 面臨著各種不同情況， 如不設地下室但基礎埋深較大； 沒有地下室但其層數(shù)或多或少， 且基 礎形式不同等。 根據(jù)以上情況正確選取其結(jié)構(gòu)嵌固端， 是高層建筑結(jié)構(gòu)計算模式中的一個重 要假定， 它不僅關

17、系到結(jié)構(gòu)中某些構(gòu)件內(nèi)力分配的準確性， 而且還影響結(jié)構(gòu)產(chǎn)生側(cè)移的真實 性，以及結(jié)構(gòu)局部的經(jīng)濟性， 因此有必要對結(jié)構(gòu)嵌固端的選取作進一步探討， 并由此引伸出 若干相關的技術(shù)問題。2結(jié)構(gòu)嵌固端的條件高層建筑的結(jié)構(gòu)嵌固端通常是選擇在地面標高處， 但地面標高處要真正成為結(jié)構(gòu)嵌固端是有 條件的，而且在輸入首層計算高度時還有許多講究。2 1 設有地下室時的條件(1) 地下室頂板標高與室外地坪的高差不能太大，極端的情況如半地下室則首層樓面一般不 能成為結(jié)構(gòu)嵌固端，除非其高差僅為13 級臺階高度時才可能考慮；(2) 地下室頂板結(jié)構(gòu)應為梁板體系 (即不可設計成元梁樓蓋 )，且該層樓面不得留有大孔洞， 樓 面框架梁

18、的抗彎剛度要足夠大，樓板也要有相當厚度；(3) 地下室側(cè)壁要有良好的側(cè)限，即必須與“地球 ”有良好的接壤，上述半地下室頂板不能成為結(jié)構(gòu)嵌固端的原因就是不滿足此條件。對于上述條件中對首層樓面框架梁的要求，假設滿足抗震規(guī)范第6114 條“位于地下室的梁柱節(jié)點左右梁端截面實際受彎承載力之和不宜小于上下柱端實際受彎承載力之和 ”的 要求， 對于高層建筑來說， 由于首層處的柱截面往往遠大于框架梁截面，故即使有意增大框架梁截面并增加抗彎鋼筋用量， 上述要求仍很難滿足。 就此要求而言， 則只有多層或小高層 建筑才有可能以首層頂板作為結(jié)構(gòu)的嵌固端， 而真正意義的高層建筑則完全排除了這種可能 性。2 2 不設地

19、下室時的條件 高層建筑不設地下室通常是針對層數(shù)有限的小高層， 或其基礎持力層較淺的情況， 但從抗震 角度考慮是不宜提倡的。(1) 不管是采用天然地基基礎或樁基礎， 都是以基礎 (承臺 )面作為結(jié)構(gòu)嵌固端， 且必須在該標 高處的縱橫方向設置剛度較大的基礎梁加以連結(jié)，故首層層高應從基礎面算起；(2) 若基礎 (承臺 )面標高與首層標高有一定距離而不設基礎梁連結(jié)或其剛度過小，則地面標高處應設有剛性地面來作為結(jié)構(gòu)嵌固端， 首層層高可從地面層算起。 若不設剛性地面， 則上部 結(jié)構(gòu)無從形成嵌固端，也即結(jié)構(gòu)計算簡圖不成立，設計上顯然是不允許的。以上列舉的條件無非是說明要成為上部結(jié)構(gòu)的嵌固端， 其下部結(jié)構(gòu)必須

20、具有足夠的剛度以保 證柱根之間不產(chǎn)生相對位移，且能承受或平衡柱根彎矩。規(guī)范中規(guī)定 “當?shù)叵率翼敯遄鳛樯?部結(jié)構(gòu)嵌固部位時，地下室結(jié)構(gòu)的樓層側(cè)向剛度不應小于相鄰上部結(jié)構(gòu)樓層側(cè)向剛度的二 倍”正是基于這一考慮。3 與嵌固端相關的技術(shù)問題結(jié)構(gòu)嵌固端的形成或者說上部結(jié)構(gòu)對嵌固端的要求， 在工程設計中還可引伸出若干相關的 技術(shù)問題及其正確的設計方法，以下將分別探討。通常選擇基礎底(1)單層地下室當高層建筑僅設單層地下室且底板采用天然地基筏板基礎或樁一筏基礎時，板而非首層作為結(jié)構(gòu)嵌固端， 這有利于充分利用其基礎的 “無限 ”剛度， 構(gòu)選型創(chuàng)造條件， 即使是首層樓面留有大孔洞， 或選用無梁樓蓋結(jié)構(gòu)， 準確性

21、。 此外， 規(guī)范規(guī)定地下室負一層的抗震等級與上部結(jié)構(gòu)必須一致， 固端不會造成地下室結(jié)構(gòu)造價的提高， 反而可能取得較好的經(jīng)濟效益。 是以樁為基礎的普通梁板結(jié)構(gòu)， 一般情況下仍然取底板處為結(jié)構(gòu)嵌固端，為首層樓面的靈活結(jié)都不影響結(jié)構(gòu)計算的以基礎底板作為嵌即使單層地下室底板唯一例外的是地下室作為抗爆級別較高的防空地下室時， 其頂板通常具有作為結(jié)構(gòu)嵌固端的剛度， 因此可取其 作為上部結(jié)構(gòu)的嵌固端，如圖 1 所示。(2)投影面積比例 高層塔樓在地下室頂板上的投影面積比例大小對首層作為嵌固端的結(jié)構(gòu)有著不同的影響。 圖 2 中當該比例 *1 時，若首層樓面符合作為嵌固端的其它條件， 則該首層作為結(jié)構(gòu)嵌固端就毫

22、 無疑問了，但當上述投影面積比例vv1時，說明地下室側(cè)限遠離塔樓，塔樓發(fā)生的側(cè)向位移將波及首層樓面并使其發(fā)生變形， 即使變形量很小， 但嚴格說來首層作為嵌固端的剛度必 然小于前一種情況， 且變形又增大了上部結(jié)構(gòu)側(cè)移的計算值， 同時首層骨架構(gòu)件也會由于自 身的變形而產(chǎn)生附加內(nèi)力。 作為有經(jīng)驗的結(jié)構(gòu)工程師， 在實際設計中都會根據(jù)工程實際情況 予以鑒別并作出相應的結(jié)構(gòu)處理。(3) 大底盤多塔樓 大底盤多塔樓大多為商住樓， 而且由于商用及居住性質(zhì)不同， 對柱網(wǎng)的要求也不同， 故通常 需設置結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層。當大底盤的商用部分層數(shù)不多 (如僅 12 層)，且結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層設于大底 盤的屋頂標高處時， 塔樓的嵌固端

23、就可考慮取在大底盤的屋頂處， 至少在塔樓初算時可以如 此假定，如圖3所示。這一考慮基于以下兩點：既然屬大底盤，其樓層面積肯定大于塔樓的投影面積， 加上大底盤屋頂設置轉(zhuǎn)換層， 故大底盤的樓層平面剛度遠大于塔樓的樓層剛度； 轉(zhuǎn)換層之上通常為剪力墻、 部分短肢剪力墻或異形柱一短肢剪力墻結(jié)構(gòu)，為使轉(zhuǎn)換層上下部的側(cè)向剛度相近， 大底盤部分肯定要將原位剪力墻增厚或增加新的剪力墻，從而使塔樓下的大底盤部分具有足夠的側(cè)向剛度。 目前高層建筑結(jié)構(gòu)計算軟件的功能已較為完善， 因此大 底盤多塔樓建筑均以整體結(jié)構(gòu)進行計算， 其嵌固端也不像結(jié)構(gòu)初算階段選擇在大底盤屋頂標 高處。(4) 高層建筑的基礎埋深在研究探討高層建

24、筑的結(jié)構(gòu)嵌固端時， 必然牽涉到其基礎埋深問題， 高層建筑基礎要具有定的埋置深度，首先是為了保證結(jié)構(gòu)的整體穩(wěn)定（包括抗滑 ），其次有利于減弱地震反應。規(guī)范對高層建筑的基礎埋深有一量化規(guī)定，即 “天然地基或復合地基基礎，可取H/15 ，樁基礎可取H/18”，但這一規(guī)定僅與建筑物的總高H有關，而與其它因素無關。但我們在認真思考后發(fā)現(xiàn)基礎埋深除了與建筑物總高 H 有關外，還應與控制高層建筑體型 重要指標的高寬比風心有關。如兩棟建筑物的高度量相同，但其高寬比H/B 分別為 5.0 和2.5，顯然 H/B 值較小者整體穩(wěn)定性更高，若采用相同的基礎形式，則階B 值較大者其基礎埋深應更大。換言之，基礎埋深對H / B較大者應偏于嚴格，而對 H / B較小者則可略為放松，不宜作相同處