1、剪力墻計算書:、參數(shù)信息1. 基本參數(shù)次楞(內(nèi)龍骨)間距(mm):200;穿墻螺栓水平間距(mm):600;主楞(外龍骨)間距(mm):500;穿墻螺栓豎向間距(mm):500;對拉螺栓直徑(mm):M14;2. 主楞信息龍骨材料:鋼楞；截面類型：圓鋼管48X 3.5 ;鋼楞截面慣性矩I(cm4):12.19 ;鋼楞截面抵抗矩 W(crr):5.08 ;主楞肢數(shù):2 ;3. 次楞信息龍骨材料:木楞；寬度(mm):60.00 ;高度(mm):80.00 ;次楞肢數(shù):2 ;4. 面板參數(shù)面板類型:木膠合板；面板厚度(mm):17.00 ;面板彈性模量(N/mm):9500.00 ;面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計

2、值fc(N/mm):13.00 ;面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm):1.50 ;5. 木方和鋼楞方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fc(N/mm):13.00 ;方木彈性模量E(N/mn2):9500.00 ;方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值ft(N/mni):1.50 ;鋼楞彈性模量 E(N/mrr):210000.00 ;鋼楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fc(N/mm):205.00 ;單位:(mm墻模扳正立面圏墻懊板1-1別聞圖墻模板設(shè)計簡圖二、墻模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取 其中的較小值：尸二燉折 F = yH其中丫-混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;t -新澆混凝

3、土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15) 計算，得5.714h ;T -混凝土的入模溫度，取20.000 C；V -混凝土的澆筑速度，取2.500m/h ;H -模板計算高度，取3.000m；P1-外加劑影響修正系數(shù)，取1.000 ; 血-混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.000。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F;分別為47.705 kN/m2、72.000 kN/卅，取較小值47.705 kN/rni作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值F1=47.705kN/m2;傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 F2= 2 kN/m 2。三、墻模板

4、面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度。按規(guī)范規(guī)定，強(qiáng)度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小，按支撐在內(nèi)楞上的三跨連續(xù)梁計算。q,卩y?VQ1L200200L2001Lrr彳面板計算簡圖1. 抗彎強(qiáng)度驗算跨中彎矩計算公式如下：MOAql2其中，M-面板計算最大彎距（N.mm）;I-計算跨度（內(nèi)楞間距）:l =200.0mm ；q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 qi： 1.2 X 47.71 X 0.50 X 0.90=25.761kN/m ,其中0.90為按施工手冊

5、取的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 q2： 1.4 X 2.00 X 0.50 X 0.90=1.260kN/m ;q = q 1 + q 2 =25.761+1.260=27.021 kN/m ;面板的最大彎距：M =0.1 X 27.021 X 200.0 X 200.0= 1.08 X 105N.mm按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗算：M .c = fW J其中，（T -面板承受的應(yīng)力（N/mm2）;M -面板計算最大彎距（N.mm）;W -面板的截面抵抗矩：護(hù)-匯6b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；43W= 500 X 17.0 X 17.0/6=2.41 X 10 mm;f

6、-面板截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值（N/mm2） ; f=13.000N/mm2;面板截面的最大應(yīng)力計算值：（T = M/W = 1.08 X10 2.41 1X4 = 4.488N/mm2;面板截面的最大應(yīng)力計算值（7 =4.488N/mm2小于面板截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f=13N/mm2,滿足要求！2. 剪強(qiáng)度驗算計算公式如下：卩=0匈其中，V -面板計算最大剪力（N）;I- 計算跨度（豎楞間距）:l =200.0mm ;q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 q1： 1.2 X 47.71 X 0.50 X 0.90=25.761kN/m ; 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 q2：

7、 1.4 X 2.00 X 0.50 X 0.90=1.260kN/m ;q = q 1 + q 2 =25.761+1.260=27.021 kN/m ;面板的最大剪力：V = 0.6 X 27.021 X 200.0 = 3242.484N ;截面抗剪強(qiáng)度必須滿足：芝蘭 fy2叭 7其中，T-面板截面的最大受剪應(yīng)力（N/mn2）;V -面板計算最大剪力（N） : V = 3242.484N ;b- 構(gòu)件的截面寬度（mm）： b = 500mm ;hn-面板厚度（mm）： hn = 17.0mm ;fv-面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計值（N/mm2）: f v = 13.000 N/mm ;面板截面的最大

8、受剪應(yīng)力計算值：T =3 X 3242.484/（2 X 500X17.0）=0.572N/mm2 ;面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值：f v=1.500N/mm2 ;面板截面的最大受剪應(yīng)力計算值 T=0.572N/mmf小于面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值2T=1.5N/mm，滿足要求!3. 撓度驗算根據(jù)規(guī)范，剛度驗算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時不考慮振動荷載作用撓度計算公式如下：0.6771QQEI10)= 0.083 mm ；內(nèi)楞的最大容許撓度值：3 = 2mm；內(nèi)楞的最大撓度計算值 3 =0.083mm小于 內(nèi)楞的最大容許撓度值3=2mm, 滿足要求?。ǘ?外楞（木或鋼）承受內(nèi)楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三

9、跨連續(xù)梁計 算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩V分別為：截面類型為圓鋼管48 X 3.5 ;外鋼楞截面抵抗矩 W = 5.08cm 3;外鋼楞截面慣性矩I = 12.19cm 4;PPPL600L600L-*rnrnrr外楞計算簡圖4.外楞抗彎強(qiáng)度驗算外楞跨中彎矩計算公式：jW = 0.175PZ其中，作用在外楞的荷載：P = （1.2 X 47.7+1.4 X 2） X 0.2 X 0.5/2=2.7kN ;外楞計算跨度（對拉螺栓水平間距）:l = 600mm ;外楞最大彎矩:M = 0.175 X 2702.07 X 600.00= 2.84 X 105 N/mm強(qiáng)度驗

10、算公式：M r（J = jW丿其中， 斤外楞的最大應(yīng)力計算值（N/mn2）M -外楞的最大彎距（N.mm）; M = 2.84 X 105 N/mmW -外楞的凈截面抵抗矩； W = 5.08 X 103 mm3；f-外楞的強(qiáng)度設(shè)計值（N/mn2） , f =205.000N/mm 2;532外楞的最大應(yīng)力計算值：（T = 2.84 X 15.08 X0 = 55.85 N/mm ;外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值：f = 205N/mm2;外楞的最大應(yīng)力計算值（7 =55.85N/mm2小于外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f=205N/mm2,滿足要求！5.外楞的抗剪強(qiáng)度驗算公式如下：卩= 045戶其中，V -外楞

11、計算最大剪力（N）;I-計算跨度（水平螺栓間距間距）:l =600.0mm ;P-作用在外楞的荷載:P = （1.2 X 47.7+1.4 X 2） X 0.2 X 0.5/2=2.702kN ;外楞的最大剪力：V = 0.65 X 2702.070 = 1.05 X 103N;外楞截面抗剪強(qiáng)度必須滿足：3F2bh其中，t-外楞截面的受剪應(yīng)力計算值（N/mm）;V -外楞計算最大剪力（N） : V = 1.05 X 103N;b_外楞的截面寬度（mm）： b = 50.0mm ；hn-外楞的截面高度（mm）： hn = 100.0mm ；fv-外楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值（N/mml） : fv =

12、1.500 N/mm2;外楞截面的受剪應(yīng)力計算值：t =3 X 1.05 X31（2 X0.0 X100.0）=0.316N/mm 2;外楞的截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值：f v=1.500N/mm2;外楞截面的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值：f v=1.5N/mm2;外楞截面的受剪應(yīng)力計算值t =0.316N/mmf小于外楞截面的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv =1.5N/mm，滿足要求！6. 外楞的撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值，同時不考慮振動荷載作撓度驗算公式如下：少=1.146 = 7/4001Q0EI其中，3-外楞最大撓度(mm)；P-內(nèi)楞作用在支座上的荷載(kN/m) : P = 47.71 X

13、0.20 X 0.50/2 = 2.39kN/m；I-計算跨度(水平螺栓間距):l =600.0mm;E-外楞彈性模量(N/mrf)： E = 210000.00 N/mm2 ;I-外楞截面慣性矩(mn4) ,1=1.22 X 105；外楞的最大撓度計算值：3 = 1.146 X4.77 X12) X003/(100 X10000 X1.22 X05)0.231mm ;外楞的最大容許撓度值：3 = 2.4mm ;外楞的最大撓度計算值3 =0.231mm小于外楞的最大容許撓度值 3 =2.4mm，滿足要求!五、穿墻螺栓的計算計算公式如下：N oCXIo計算簡圖、參數(shù)信息1. 基本參數(shù)柱截面寬度B

14、方向?qū)菟〝?shù)目:1 ;柱截面寬度B方向豎楞數(shù)目:3 ; 柱截面高度H方向?qū)菟〝?shù)目：1 ;柱截面高度H方向豎楞數(shù)目：3 ； 對拉螺栓直徑(mm):M12;2. 柱箍信息柱箍材料:木楞；寬度(mm):60.00 ;高度(mm):80.00 ；柱箍的間距(mm):450;柱箍肢數(shù):1 ；3. 豎楞信息豎楞材料:木楞；寬度(mm):60.00 ;高度(mm):80.00 ;豎楞肢數(shù):2 ;4. 面板參數(shù)面板類型:木膠合板；面板厚度(mm):17.00 ;面板彈性模量(N/mm):9500.00 ;面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f c(N/mm):13.00 ;面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm):1.50 ;5.

15、 木方參數(shù)方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fc(N/mm):13.00 ;方木彈性模量E(N/mm):9500.00 ;方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值ft(N/mm):1.50 ;、柱模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值：F 0.22Z/AAF =其中丫-混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;t -新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15) 計算，得5.714h ;T -混凝土的入模溫度，取20.000 C；V -混凝土的澆筑速度，取2.500m/h ;H -模板計算高度，取5.100m；3-外加劑影響修正系數(shù)，取1.00

16、0 ; 血-混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.000。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F;分別為47.705 kN/韋、72.000 kN/mf，取較小值47.705 kN/mi作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值F i=47.705kN/m2;傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 F 2= 2 kN/m 2。三、柱模板面板的計算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的面板屬于受彎構(gòu)件，按簡支梁或連續(xù)梁計算。本工程中取柱截 面寬度B方向和H方向中豎楞間距最大的面板作為驗算對象，進(jìn)行強(qiáng)度、剛度計算。強(qiáng)度 驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。由前述

17、參數(shù)信息可知，柱截面寬度 B方向豎楞間距最大，為 匸270 mm，且豎楞數(shù) 為3，面板為2跨，因此對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的二跨連續(xù)梁進(jìn)行 計算。,卩 1?VQ1L冰270r面板計算簡圖1. 面板抗彎強(qiáng)度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的二跨連續(xù)梁用下式計算最大跨中彎 距:M =0A25ql2其中，M-面板計算最大彎距（N.mm）;i-q-計算跨度（豎楞間距）:l =270.0mm ;作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 qi： 1.2 X 47.71 X 0.45 X 0.90=23.185kN/m ;傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2： 1.4 X 2.

18、00 X 0.45 X 0.90=1.134kN/m ,式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。q = q i + q 2 =23.185+1.134=24.319 kN/m ;面板的最大彎距：M =0.125 X 24.319 X 270X 270= 1.77 X 105N.mm面板最大應(yīng)力按下式計算：其中，（T-面板承受的應(yīng)力（N/mml）;M -面板計算最大彎距（N.mm）;面板的截面抵抗矩：b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W= 450 X 17.0 X 17.0/6=2.17 X 104 mni;f -面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值（N/mn2） ; f=13.000N/mm2;面

19、板的最大應(yīng)力計算值：（T = M/W = 1.77 X10 2.17 1X4 = 8.179N/mm 2;面板的最大應(yīng)力計算值（7 =8.179N/mm2小于 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值7 =13N/mm2，滿足要求！2. 面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的二跨連續(xù)梁計算，公式如下：0=0.625酬其中，V -面板計算最大剪力（N）;I-計算跨度（豎楞間距）:I =270.0mm ;q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 qi： 1.2 X 47.71 X 0.45 X 0.90=23.185kN/m ;傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2： 1.4 X 2.00 X 0.45 X

20、 0.90=1.134kN/m，式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。q = q i + q 2 =23.185+1.134=24.319 kN/m ;面板的最大剪力：V = 0.625 X 24.319 X 270.0 = 4103.769N ;截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式：372bh其中，T-面板承受的剪應(yīng)力（N/mml）;V -面板計算最大剪力（N） : V = 4103.769N ;b-構(gòu)件的截面寬度（mm）： b = 450mm ；hn-面板厚度（mm）： hn = 17.0mm ；fv-面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計值（N/mn2） : fv = 13.000 N/mm2;面板截面受剪應(yīng)

21、力計算值：t =3 X 4103.769/（2 X 450X 17.0）=0.805N/nnm 面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值：f v=1.500N/mm2;2面板截面的受剪應(yīng)力t =0.805N/mm小于面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv =1.5N/mmi，滿足要求！3. 面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的二跨連續(xù)梁計算，撓度計算公式如下0.52胡尸1QGEI其中，3-面板最大撓度（mm）；q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載（kN/m） : q = 47.71 X 0.45 = 21.47 kN/m；l-計算跨度（豎楞間距）：l =270.0mm;E-面板彈性模量（N/mm）: E = 9500.00 N

22、/mm2 ;I-面板截面的慣性矩（mrr）;54I= 450 X 17.0 X 17.0 X 17.0/12 = 1.84 X 10 mm；面板最大容許撓度：3 = 270 / 250 = 1.08 mm ;面板的最大撓度計算值：3 = 0.521 X 21.47 X 270/0100 X500.0 X.84 X0）= 0.340 mm ;面板的最大撓度計算值3 =0.34mm小于面板最大容許撓度設(shè)計值3 =1.08mm,滿足要求！四、豎楞方木的計算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的豎楞（小楞）屬于受彎構(gòu)件，按連續(xù)梁計算。本工程柱高度為3.0m,柱箍間距為450mm豎楞為大于3跨，因此按均布荷載作用 下的三跨連

23、續(xù)梁計算。本工程中，豎楞采用木楞，寬度60mm高度80mm截面慣性矩I和截面抵抗矩W分 別為：3W = 60 X 80X 80/6 = 64cm ;I = 60 X 80X 80X 80/12 = 256cm 4;q,f1F1P1p*?J5450豎楞方木計算簡圖1. 抗彎強(qiáng)度驗算支座最大彎矩計算公式：M=0.1g/2其中，M-豎楞計算最大彎距（N.mm）;I- 計算跨度（柱箍間距）:l =450.0mm ;q-作用在豎楞上的線荷載，它包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 q* 1.2 X 47.71 X 0.27 X 0.90=13.911kN/m ;傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 q2： 1.4 X 2.0

24、0 X 0.27 X 0.90=0.680kN/m ;q = （13.911+0.680）/2=7.296 kN/m;豎楞的最大彎距：M =0.1 X 7.296 X 450.0 X 450.0= 1.48 X 105N.mmM 彳7 = J w J其中，（T -豎楞承受的應(yīng)力（N/mml）;M -豎楞計算最大彎距（N.mm）;W - 豎楞的截面抵抗矩（mn3） , W=6.40X 104；f -豎楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值（N/mn2） ; f=13.000N/mm2;豎楞的最大應(yīng)力計算值：（T = M/W = 1.48 X 1f6.40 X04 = 2.308N/mm 2;豎楞的最大應(yīng)力計算值（7

25、 =2.308N/mm2小于豎楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值7 =13N/mm2,滿足要求！2. 抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下：VQ.6ql其中，V -豎楞計算最大剪力（N）;I-計算跨度（柱箍間距）:l =450.0mm ;q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 q1： 1.2 X 47.71 X 0.27 X 0.90=13.911kN/m ;傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 q2： 1.4 X 2.00 X 0.27 X 0.90=0.680kN/m ;q = （13.911+0.680）/2=7.296 kN/m;豎楞的最大剪力：V = 0.6 X 7.

26、296 X 450.0 = 1969.809N ;截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式：匸2叭八其中，T-豎楞截面最大受剪應(yīng)力（N/mm）;V -豎楞計算最大剪力（N） : V = 1969.809N ;b-豎楞的截面寬度（mm）： b = 60.0mm ;hn-豎楞的截面高度(mm)： hn = 80.0mm ；fl豎楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2) : fv = 1.500 N/mm2;豎楞截面最大受剪應(yīng)力計算值：t =3 X 1969.809/(2 X 60.0 X 80.0)=0.616血市豎楞截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值：f v=1.500N/mm2;豎楞截面最大受剪應(yīng)力計算值t =0.616N/mm2小

27、于豎楞截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv =1.5N/mm2，滿足要求！3. 撓度驗算最大撓度按三跨連續(xù)梁計算，公式如下：0.677 ql X 8 X 8 X 8 / 12 = 256 cm=(V cy = / / 250100 EI其中，3-豎楞最大撓度(mm)；q-作用在豎楞上的線荷載(kN/m) : q =47.71 X 0.27 = 12.88 kN/m ;l-計算跨度(柱箍間距):l =450.0mm;E- 豎楞彈性模量(N/mrf)： E = 9500.00 N/mm2 ;I-豎楞截面的慣性矩(mri4) , 1=2.56 X 106;豎楞最大容許撓度：3 = 450/250 = 1.8mm

28、;豎楞的最大撓度計算值：3 = 0.677 X 12.88 X 450/0)100 X500.0 X2.56 X06)= 0.147 mm ;豎楞的最大撓度計算值 3 =0.147mm小于豎楞最大容許撓度3 =1.8mm，滿 足要求！五、B方向柱箍的計算I和截面抵抗矩v分別為:本工程中，柱箍采用方木，截面慣性矩3柱箍為2跨，按集中3 29荷載二跨連續(xù)梁X 8 X 8 / 6 = 64 cm ;計算(附計算簡圖)：B 方向柱箍計算簡圖 其中P -豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)，豎楞距離取B方向的；P = (1.2 X 47.7 X 0.9 + 1.4 X 2X 0.9) X 0.27 X

29、0.45/1= 6.57 kN;1 6681 6631.6171.6171.6151 G1E6151.B6E1.6EGB方向柱箍剪力圖(kN) 最大支座力：N = 9.798 kNB方向柱箍彎矩圖(kN.m) 最大彎矩：M = 0.233 kN.m ;B方向柱箍變形圖(mm) 最大變形:V = 0.088 mm ;1. 柱箍抗彎強(qiáng)度驗算柱箍截面抗彎強(qiáng)度驗算公式7 =其中，柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計值：M = 0.23 kN.m ; 彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩：W = 64 cm 3;B邊柱箍的最大應(yīng)力計算值：（T = 3.47 N/mm2;柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值：f = 13 N/mm ;B邊柱箍

30、的最大應(yīng)力計算值（7 =3.47N/mm2小于柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f=13N/mm2,滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經(jīng)過計算得到：3 = 0.088 mm ;柱箍最大容許撓度:3 = 300 / 250 = 1.2 mm ;柱箍的最大撓度 3 =0.088mm小于 柱箍最大容許撓度3 =1.2mm ,滿足要求!六、B方向?qū)菟ǖ挠嬎阌嬎愎饺缦拢篘 N= fxA其中N -對拉螺栓所受的拉力；A - 對拉螺栓有效面積（mm2）;f -對拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，取170 N/mnl;查表得：對拉螺栓的型號：M12 ;對拉螺栓的有效直徑：9.85 mm ;對拉螺栓的有效面積：A= 76 mm2;對拉

31、螺栓所受的最大拉力：N = 9.798 kN 。對拉螺栓最大容許拉力值：N = 1.70 X 105x 7.60 X 10-5 = 12.92 kN ;對拉螺栓所受的最大拉力 N=9.798kN小于對拉螺栓最大容許拉力值N=12.92kN，對拉螺栓強(qiáng)度驗算滿足要求！七、H方向柱箍的計算本工程中，柱箍米用木楞，截面慣性矩1和截面抵抗矩W分別為:W = 6X 8 X 8 / 6 = 64 cm 3;I = 6X 8 X 8 X 8 / 12 = 256 cm 4;柱箍為2 跨!夸，按二跨3.296.573.29連續(xù)梁計算(附計算簡圖)：H方向柱箍計算簡圖其中P -豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN

32、)，豎楞距離取H方向的;P = (1.2 X 47.7 X 0.9+1.4 X 2X 0.9) X 0.27 X 0.45/1 = 6.57 kN1.6681.6681.6171.6171.6151.61K6151.66E1.666H方向柱箍剪力圖(kN) 最大支座力：N = 9.798 kNH方向柱箍彎矩圖(kN.m) 最大彎矩：M = 0.233 kN.m ;H方向柱箍變形圖(mm) 最大變形:V = 0.088 mm ;1. 柱箍抗彎強(qiáng)度驗算柱箍截面抗彎強(qiáng)度驗算公式：M 彳 C7 = -一- JW J其中，柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計值：M = 0.23 kN.m ;彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗

33、矩：W = 64 cm 3;H邊柱箍的最大應(yīng)力計算值：（T = 3.474 N/mm2;柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值：f = 13 N/mm 2;H邊柱箍的最大應(yīng)力計算值（7 =3.474N/mm2小于柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f=13N/mm2,滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經(jīng)過計算得到：V = 0.088 mm ;柱箍最大容許撓度：V = 300 / 250 = 1.2 mm ;柱箍的最大撓度 V =0.088mm小于 柱箍最大容許撓度V=1.2mm，滿足要求！八、H方向?qū)菟ǖ挠嬎泸炈愎饺缦拢篘 N= fxA其中N -對拉螺栓所受的拉力；A -對拉螺栓有效面積（mm2）;f -對拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計

34、值，取170 N/mnl;查表得：對拉螺栓的直徑：M12 ;對拉螺栓有效直徑：9.85 mm ;對拉螺栓有效面積：A= 76 mm2;對拉螺栓最大容許拉力值：N = 1.70X 105x 7.60 X 10-5 = 12.92 kN ;對拉螺栓所受的最大拉力：N = 9.798 kN 。對拉螺栓所受的最大拉力：N=9.798kN小于N=12.92kN ,對拉螺栓強(qiáng)度驗算滿 足要求!板計算書一、參數(shù)信息1. 模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m):1.00 ;縱距(m):1.00 ;步距(m):1.50 ;立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10 ;模板支架搭設(shè)高度(m):3.00 ;采用的鋼管(

35、mm):48X 3.5 ;扣件連接方式：雙扣件，取扣件抗滑承載力系數(shù):0.80 ;板底支撐連接方式：鋼管支撐；板底鋼管的間隔距離(mm):300.00 ;2. 荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2):0.350 ;混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000 ;施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):1.000 ;3. 樓板參數(shù)鋼筋級別：三級鋼HRB!00(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi);樓板混凝土強(qiáng)度等級:C25;每層標(biāo)準(zhǔn)施工天數(shù):5 ;每平米樓板截面的鋼筋面積伸吊):3600.000 ;樓板的計算寬度(m):4.00 ;樓板的計算厚度(mm):130.00 ;樓板的計算長度(m)

36、:4.50 ;施工平均溫度C ):25.000 ;4. 材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為12mm面板彈性模量E(N/mrr):9500 ;面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/mni):13 ;板底支撐采用鋼管；托梁材料為：鋼管(單鋼管)：48 X 3;模板支架立面圖O O O O圖2樓板支撐架荷載計算單元、模板面板計算面板為受彎構(gòu)件，需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩V分別為:W = 100X 1.22/6 = 24 cm 3;I = 100 X 1.23/12 = 14.4 cm 4:模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算面板計算簡圖1、荷載計算(1) 靜荷載

37、為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m):qi = 25 X 0.13 X 1+0.35 X 1 = 3.6 kN/m ;(2) 活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN):q2 = 1 X 1= 1 kN/m ;2、強(qiáng)度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：其中：q=1.2 X 3.6+1.4 X 1= 5.72kN/m最大彎矩 M=0.1X 5.72 X 0.3 = 0.051 kN m面板最大應(yīng)力計算值(T = 51480/24000 = 2 .145 N/mm 2;面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=13 N/mm 2;面板的最大應(yīng)力計算值為2.145 N/mm2

38、小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值13 N/mm2,滿 足要求！3、撓度計算撓度計算公式為0.677昇10057=O250其中 q = 3.6kN/m面板最大撓度計算值 v = 0.677 X 3.6 X 3004心00 X 9500X 121900)=0.17 mm； 面板最大允許撓度 V=300/ 250=1.2 mm ;面板的最大撓度計算值0.17 mm小于 面板的最大允許撓度1.2 mm,滿足要求!三、縱向支撐鋼管的計算：縱向鋼管按照均布荷載下連續(xù)梁計算，截面力學(xué)參數(shù)為截面抵抗矩w=5.08cm 3；截面慣性矩l=12.19cm 4；工Ni! 1II11吐凸方木楞計算簡圖1. 荷載的計算：(1)

39、鋼筋混凝土梁自重(kN/m):qn= 25 X 0.3 X 0.13 = 0.975 kN/m ; 模板的自重線荷載(kN/m):q12= 0.35 X 0.3 = 0.105 kN/m ;(3) 活荷載為1施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN):q2 = (1 + 2) X 0.3 = 0.9 kN/m ;2. 強(qiáng)度驗算：最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩。最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下最大彎矩計算公式如下：=-0.10-0.117；3靜荷載：q1 = 1.2 X (q 1 + q 2) = 1.2 X (0.975+0.105) =

40、1.296 kN/m活荷載：q2 = 1.4 X 0.9 = 1.26 kN/m ;最大彎距 Mmax = (0.1 X 1.296+0.117 X 1.26 ) X 12 = 0.277 kN.M ;N二 1.1畀 +1.2q2l最大支座力 N = ( 1.1 X 1.296 + 1.2 X 1.26) X 1 = 2.938 kN ;最大應(yīng)力計算值 (T = M / W = 0.277 X1/5080 = 54.531 N/mm 2;縱向鋼管的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值f=205.0 N/mm 2;縱向鋼管的最大應(yīng)力計算值為 54.531 N/mm2小于 縱向鋼管的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值2205.0 N/mm

41、 ,滿足要求！3. 撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下：冊爲(wèi)心90鑰靜荷載 q 1 = q 11 + q 12 = 1.08 kN/m活荷載 q 2 = 0.9 kN/m三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度V= (0.677 X 1.08+0.990 X 0.9) X 1000/( 100 X 20.6 X 10I=12.19 cm ;X 12.19 ) =0.646 mm ;支撐鋼管的最大撓度小于1000/150與10 mm,滿足要求!四、托梁材料計算托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算;3.5托梁采用：鋼管(單鋼管)：48 X3集中荷載F取縱向板底支撐傳遞力

42、,P = 2.938 kN ;1000P1.1000托梁計算簡圖W=5.08 cm；09890.969托梁計算彎矩圖（kN.m）托梁計算變形圖（mm）2 53S2.5364.4064.40G6.277 6 2771.469390.4L3.33920402D.4010.4013339396.27G 6.2761 4691 4694.4064 4062 5352.536托梁計算剪力圖（kN）最大彎矩 Mmax = 0.989 kN.m最大變形 V max = 2.528 mm ;最大支座力Qmax = 10.683 kN ;最大應(yīng)力 （T = 988874.496/5080 = 194.66 N/

43、mm 2;托梁的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值f=205 N/mm 2;N/mnf,滿托梁的最大應(yīng)力計算值194.66 N/mm2小于托梁的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值205 足要求！托梁的最大撓度為 2.528mm小于1000/150與10 mm,滿足要求!五、 模板支架立桿荷載標(biāo)準(zhǔn)值(軸力)：作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。1. 靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：(1)腳手架的自重(kN):N31 = 0.129 X 3 = 0.387 kN ;模板的自重(kN):N32 = 0.35 X 1X 1 = 0.35 kN ;(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN):N33 = 25 X 0.13 X 1 X 1 = 3.

44、25 kN ;靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Ng = Ng+Ns +N33 = 3.987 kN ;2. 活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載?；詈奢d標(biāo)準(zhǔn)值Nq = (1+2 ) X 1X 1 = 3 kN ;3. 立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式N = 1.2Ng + 1.4N q = 8.985 kN ;六、 立桿的穩(wěn)定性計算：立桿的穩(wěn)定性計算公式其中N -立桿的軸心壓力設(shè)計值(kN) : N = 8.985 kN ;斤-軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比Lo/i查表得到;i -計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm) : i = 1.58 cm ；A -立桿凈截面面積(cm2) : A = 4.89 cm 2;W -立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3): W=5.08 cn!;o-鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值(N/mm2);f-鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值：f =205 N/mm 2;L0-計算長度(m);如果完全參照扣件式規(guī)