1、第一章 工藝流程的選擇及示意圖（所有文字排版在打印前應(yīng)細心調(diào)整）第一節(jié) 概述一、精餾操作在化工生產(chǎn)中的應(yīng)用在化工、石油、輕工等生產(chǎn)過程中，原料和中間產(chǎn)品有許多是由幾具組分組成的液相均相混合物(或稱混合液、溶液)，為了對某些組分進行提純，或回收其中有用的組分，常需將混合液進行分離。精餾就是最為常用的分離方法之一。該設(shè)計中，用精餾的方法來分離乙醇和水的混合物。二、精餾分離的依據(jù)精餾是利用混合物中各組分揮發(fā)性不同這一性質(zhì)，將混合物中各組分進行分離的單元操作。由于乙醇比水在同樣的條件下更易揮發(fā)，因此，乙醇為易揮發(fā)組分，水為難揮發(fā)組分。第二節(jié)設(shè)計方案的確定一、 操作壓力精餾操作通?？稍诔骸⒓訅?、減壓下

2、進行，確定操作壓力主要是根據(jù)所處理物料的性質(zhì)，兼顧技術(shù)上的可行性和經(jīng)濟上的合理性進行考慮。一般來說，常壓精餾最為簡單經(jīng)濟，若物料無特殊要求，應(yīng)盡量在常壓下操作。對于沸點低、常壓下呈氣態(tài)的物料必須在加壓下進行蒸餾。加壓操作可提高平衡溫度，有利于塔頂蒸汽冷凝熱的利用，或可用較便宜的冷卻劑，減少冷凝，冷卻費用。在相同的塔徑下，適當(dāng)?shù)靥岣卟僮鲏毫?，可以提高塔的處理能力。但相對揮發(fā)度有所下降。對熱敏性的物料和高沸點物料常采用減壓精餾操作，降低操作壓力，組分的相對揮發(fā)度增加，有利于分離。減壓操作降低了平衡溫度，這樣可以使用較低溫位的加熱劑。但降低壓力也導(dǎo)致塔徑增加和塔頂蒸汽溫度的降低，且必須使用抽真空的設(shè)

3、備，增加了相應(yīng)的設(shè)備和操作費用。本設(shè)計為3atm壓力下操作。（不是常壓嗎，不需要抄一堆文字，應(yīng)具體指出你選了哪種形式的操作壓力，并說明原因）二、加熱方式 本設(shè)計的精餾塔采用間接蒸汽加熱。（同上道理，應(yīng)說明選擇的原因）三、進料狀態(tài)進料的熱狀態(tài)指進料的q值，q的定義為使每千摩爾進料變成飽和蒸汽所需的熱量與每千摩爾進料的汽化潛熱之比。進料狀態(tài)主要有五種：冷進料、泡點進料、氣、液混合進料、飽和蒸汽進料、過熱蒸氣進料等。其中泡點進料的操作比較容易控制，并且不受季節(jié)氣溫的影響；另外，泡點進料時，精餾段與提餾段的塔徑相同，在設(shè)計和制造時也比較方便。所以本設(shè)計操作選擇泡點進料,即q=1。四、熱能利用蒸餾過程的

4、特性是重復(fù)地進行汽化和冷凝，因此，熱效率很低，其蒸餾系統(tǒng)的熱能利用問題非常重要。五、工藝流程示意圖（全文所有的圖應(yīng)按順序列成圖1、圖2-，并在圖下方注明：圖號 圖名）第二章精餾塔的工藝設(shè)計計算及結(jié)構(gòu)設(shè)計第一節(jié) 引言精餾所進行的是氣、液兩相之間的傳質(zhì)，而作為氣、液兩相傳質(zhì)用的塔設(shè)備首先必須要能使氣、液兩相得到充分接觸，以達到較高的傳質(zhì)效率。塔設(shè)備設(shè)計要具備下列各種基本要求：1、 氣、液處理量大，即當(dāng)生產(chǎn)能力大時，仍不致發(fā)生大量的霧沫夾帶，攔液或液泛等破壞操作的現(xiàn)象。2、 操作穩(wěn)定，彈性大，即當(dāng)塔設(shè)備的氣、液負荷有較大范圍的變動，仍能在較高的傳質(zhì)效率下進行穩(wěn)定操作，并應(yīng)保證長期連續(xù)操作所必須具有的

5、可靠性。3、 流體流動的阻力少，可降低操作費用。4、 結(jié)構(gòu)簡單，材料耗用量小，制造和安裝容易。5、 耐腐蝕和不易堵塞，方便操作、調(diào)節(jié)和檢修。6、 塔內(nèi)的滯留量要小。（這段文字人人相同，能不能改進一下）第二節(jié) 原始數(shù)據(jù)原始液：乙醇和水的混合物(全文所有的表應(yīng)按順序列成表1、表2-，并在表上方注明：表號 表名）原料液處理量8.3t/h 原料液（含乙醇）38.5%（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）原料液溫度20塔頂產(chǎn)品（含乙醇）0.83（摩爾分率）塔底殘液（含乙醇）0.10（摩爾分率）操作壓力常壓熱源條件3.0atm第三節(jié) 物料衡算1、揮發(fā)度高的乙醇作為輕組分在塔頂分出，揮發(fā)度低的水作為重組分在塔底分出。2、乙醇的分子式

6、為，分子量為46.07kg/kmol;水的分子式為，分子量為18.02kg/kmol.3、將質(zhì)量分率換算成摩爾分率(我初步驗算了一下，發(fā)現(xiàn)你的計算小數(shù)點后的數(shù)字有些出入，你是否自己從頭到尾再仔細檢查一下)原料組成： 參考文獻（4）下冊餾出液組成：釜出液組成：4、原料液摩爾流量原料液平均分子量：塔頂平均分子量： 塔底平均分子量：精餾段平均分子量：提餾段平均分子量：單位：Kg/Kmol23.53241.301520.82532.416822.17855、回流比的確定（此處要一定畫圖才能求最小回流比，可用excel畫,不然不知數(shù)據(jù)從哪來） 根據(jù)乙醇水溶液氣液平衡數(shù)據(jù)，在常壓下作（y-X）平衡相圖。作

7、X=直線與對角線相交于a點，過a 點作相平衡曲線的切線，交軸于b點。此切線為精餾段操作線，=(0.83-0.468)/(0.83-0.192)=0.5674 參考文獻（4）下冊，所有參考文獻應(yīng)注明頁碼R=(1.1-2.0),截距b=,原料液為泡點進料q=1.于是有回流比與板數(shù)的關(guān)系：(操作回流比也應(yīng)作圖得到，圖應(yīng)出現(xiàn)在設(shè)計書中，具體辦法見設(shè)計課本50頁)序號的倍數(shù)R截距b理論塔板數(shù)N11.21.57390.3225222 1.41.83620.29261731.62.09860.26791541.82.36090.24701352.02.62320.229112 任意選定以上表中的五種回流比，

8、作R-N圖，從而選出合適的回流比R=1.6395，相對應(yīng)的理論塔板數(shù)N=17塊。6、 原料的摩爾流量：參考文獻（4）下冊7、 列物料衡算方程式 參考文獻（4）下冊8、 求解：9、解得： D=46.6253kmol/h W=306.0847kmol/h6、7、8、9可合成一點：物料衡算。10、計算結(jié)果列于下表：(全文所有的表應(yīng)按順序列成表1、表2-，并在表上方注明：表號 表名）組分進料液塔頂產(chǎn)品塔底產(chǎn)品進料量F （kmol/h）摩爾百分率餾出液D（kmol/h）摩爾百分率釜液W（kmol/h）摩爾百分率69.3075 0.196538.6990 0.8330.60850.10283.40250.

9、80357.9263 0.17275.4762 0.9混合液352.71 146.6253 1306.08471第四節(jié) 塔溫的確定由于各操作階段的乙醇和水的質(zhì)量百分含量已確定，所以根據(jù)乙醇和水的質(zhì)量百分含量，查得各組分的溫度和密度：溫度( 什么溫度?沸點？熔點？ )密度塔頂乙醇的摩爾分率：（單位統(tǒng)一放在第一欄）（單位統(tǒng)一放在第一欄）進料的乙醇摩爾分率：（單位統(tǒng)一放在第一欄）（單位統(tǒng)一放在第一欄）塔底乙醇的摩爾分率：（單位統(tǒng)一放在第一欄）（單位統(tǒng)一放在第一欄）第五節(jié) 塔板數(shù)的確定(這里的圖在哪？是手繪的嗎，你的精餾段16，提餾段只有1，好像太離譜了，畫圖可能誤差太大，我建議你用簡捷法或 逐板計算

10、法) 本設(shè)計采用圖解法計算塔板數(shù)，（如附圖一）直角梯級條件并不完全符合，會引起一定的誤差，但具有簡便的優(yōu)點。圖解法的步驟如下：在y-x圖中畫出待分離混合液（乙醇和水）的平衡線與y-x的對角線；作的垂線與對角線交于點在y軸上定出點,連結(jié)ab,畫出精餾段操作線； 作的垂線與對角線交于點，過e點作斜率為q=1的ef線，此線與ab線交于點d；作的垂線與對角線交于點，連接cd可畫出提餾段操作線；從點a開始，在平衡線與精餾段操作線間畫階梯，跨過d點后改在平衡線與提餾段操作線間畫階梯，直到到達或跨過的垂線為止，所畫的階梯數(shù)就是所需理論斑層數(shù)（包括塔釜）從附圖和先前確定的最佳回流比R=1.6395，在氣液平衡

11、相圖上作得理論塔板數(shù)為=17塊，進料位置是第16塊。第六節(jié) 理論塔板數(shù)及進料位置的確定（3）全塔效率的計算（根據(jù)“奧康內(nèi)爾的精餾塔效率關(guān)聯(lián)圖”來估算塔效率）當(dāng)t=81.2，查乙醇水溶液氣液平衡數(shù)據(jù)表，得x0.4052,0.6156參考文獻（6）附表參考文獻（4）下冊當(dāng)t=83.6，查乙醇水溶液氣液平衡數(shù)據(jù)表，得x0.1972,0.5093因為在精餾塔內(nèi)，當(dāng)壓力和溫度的變化都比較小時，可取塔頂與塔底相對揮發(fā)度的幾何平均值作為全塔的平均值相對揮發(fā)度，即進料液在塔頂與塔底的平均溫度下粘度：查t=82.4時，乙醇粘度為：，水的粘度為：查“奧康內(nèi)爾的精餾塔效率關(guān)聯(lián)圖”得=47實際塔板數(shù)p=17/0.47

12、=36塊 參考文獻（5）P53實際加料板:N=16/0.47=34塊，即第34板為加料板。取（塔板間距）為0.4m，則塔的有效高度：第七節(jié) 熱量衡算計算加熱蒸汽量 參考文獻（4）下冊(1). 原料液帶入的熱量由于從乙醇水混合物的熱焓表，查得(2). 回流液帶入的熱量由于78.9從乙醇水混合物的比熱表查得(3). 塔頂蒸汽帶出熱量V=1175.1KJ/kg(4). 塔釜液帶出的熱量因塔釜中乙醇的含量很少，故可以近似按水記查塔底溫度下（w=86.80）水的比熱4.522KJ/(kg)（5）. 加熱蒸汽用量查飽和水蒸汽表，1.0atm ,飽和水蒸氣的氣化潛熱為2476.8KJ/Kg=(5972882

13、.298+2501940.139-3360824.549-823528.6971)/2476.8=1732.2631kg/h計算冷卻用水量設(shè)冷卻水進出口溫度分別和冷卻用水量：第八節(jié) 塔和塔板主要工藝尺寸設(shè)計 計算塔徑時，根據(jù)適宜的空塔氣速，求出塔的截面積即可求出塔徑。塔徑D 按各操作階段的溫度，分別查出乙醇水溶液與蒸汽的密度：精餾段的平均密度精餾段的平均密度氣相密度提餾段的平均密度氣相密度精餾段下流液量： L=RD=1.639546.6253=76.4422 kom/h精餾段上升液量: V=L+D=76.4422+46.6253=123.0675kom/h液氣動能參數(shù)為：選取查圖，得由于原料的

14、溫度為20，查乙醇水溶液的表面張力表，由乙醇濃度為%，查得=0.0245N/m0.073參考文獻（5）P25最大允許氣速取安全系數(shù)為0.75，則適宜空塔速度為：u=0.752.582=1.9881m/s由下式計算精餾段的塔徑：參考文獻（5）P25按標(biāo)準(zhǔn)塔徑尺寸圓整，取D=1.0m；提餾段下流液量：提餾段上升液量：液氣動能參數(shù)為：選取查圖，得由于原料的溫度為20，查乙醇水溶液的表面張力，由乙醇濃度為10%，查得=0.0265N/m0.073參考文獻（5）P25最大允許氣速取安全系數(shù)為0.75，則適宜空塔速度為：u=0.752.7413=2.0560m/s由下式計算精餾段的塔徑：按標(biāo)準(zhǔn)塔徑尺寸和精

15、餾段的塔徑圓整，此精餾塔的塔徑取=1.0m；那么實際塔截面面積：參考文獻（5）P86實際空塔速度： 安全系數(shù)： 在0.6-0.8范圍之間，合適。（下表不規(guī)范，會讓人看不懂，換個方式表達）名稱單位mol/hm3/s123.06751.443376.4422123.06751.0005205.664第九節(jié) 浮閥塔的選定及工藝尺寸的確定浮閥塔是在泡罩塔的基礎(chǔ)上發(fā)展起來的，它主要的改進是取消了升氣管和泡罩，在塔板開孔上設(shè)有浮動的浮閥，浮閥可根據(jù)氣體流量上下浮動，自行調(diào)節(jié)，使氣縫速度穩(wěn)定在某一數(shù)值。這一改進使浮閥塔在操作彈性、塔板效率、壓降、生產(chǎn)能力以及設(shè)備造價等方面比泡罩塔優(yōu)越。但在處理粘稠度大的物料

16、方面，又不及泡罩塔可靠。浮閥塔廣泛用于精餾、吸收以及脫吸等傳質(zhì)過程中。塔徑從200mm到6400mm，使用效果均較好。國外浮閥塔徑，大者可達10m，塔高可達80m，板數(shù)有的多達數(shù)百塊。浮閥塔之所以這樣廣泛地被采用，是因為它兼有了泡罩塔和篩板塔的特點：、處理能力大，比同塔徑的泡罩塔可增加20-40%，而接近于篩板塔。、操作彈性大，一般約為5-9，比篩板、泡罩、舌形塔板的操作彈性要大得多。、塔板效率高，比泡罩塔高15%左右。、壓強小，在常壓中每塊板的壓強降一般為30-50N/m2。、液面梯度小。、使用周期長。粘度稍大以及有一般聚合現(xiàn)象的系統(tǒng)也能正常操作。、結(jié)構(gòu)簡單，安裝容易，其制造費約為泡罩塔的6

17、0-80%，但為篩板的120-130%。所以本設(shè)計采用F1型（即v-1型）浮閥。其基本參數(shù)：閥孔直徑閥片直徑閥片厚度最大開度靜止開度閥質(zhì)量F1型（重閥）39 mm48 mm2m8.5 mm2.5 mm3234g 溢流裝置選用單流型降液管，不設(shè)進口堰。（1） 降液管尺寸取溢流堰長，即，由圖2-20弓形降液管的結(jié)構(gòu)參數(shù)圖查得(文獻(2)：因此：弓形降液管所占面積 弓形降液管寬度 依式2-41驗算液體在降液管的停留時間，即參考文獻（5）P76滿足要求滿足要求（2） 溢流堰尺寸由以上設(shè)計數(shù)據(jù)可求出：溢流堰長： 采用平直堰，堰上的液流高度可采用下式計算：參考文獻（5）P60-堰上液流高度，m-液流量，-

18、堰長，mE液流收縮系數(shù)，一般取E=1。精餾段：查液流收縮系數(shù)圖，得E=1.032溢流堰高：降液管底隙高度：提餾段： 查液流收縮系數(shù)圖，得E=1.0502提餾的段溢流堰高：降液管底隙高度：即：不少于6mm，符合生產(chǎn)要求，采用平直堰。（3） 浮閥數(shù)及排列方式 浮閥數(shù)工業(yè)實驗結(jié)果表明：閥孔臨界動能因數(shù)一般為。取，閥孔氣速為：精餾段： 參考文獻（5）P25 提餾段：符合生產(chǎn)要求，既每層塔板上浮閥個數(shù)：精餾段：參考文獻（5）P78提餾段：查資料P65表得單液流1型塔板某些參數(shù)如下表： 參考文獻（5）P65塔 徑D/mm塔 截面積 /板 間距 離/m弓形降液管降液管面積/%堰長/mm 714堰寬/mm15

19、010000.78544000.07709.80.714浮閥的排列按所設(shè)定的尺寸畫出塔板，并在塔板的鼓泡區(qū)內(nèi)依排列方式進行試排，確定出實際的閥孔數(shù)。已知破沫區(qū)寬度,由式（2-44）計算鼓泡區(qū)面積，即參考文獻（5）P63浮閥閥孔的排列方式采用等腰三角形叉排，取同一橫排的空心距t=75mm,則等腰三角形的高度為：精餾段：參考文獻（5）P68提餾段：重新核算以下的參數(shù)：閥孔氣速：精餾段：參考文獻（5）P67提餾段：動能因數(shù)都在9-12之間，故合適。塔板開孔率：精餾段：參考文獻（5）P68提餾段：開孔率在10%-14%之間，合適?？账馑伲?精餾段： 提餾段：即適宜的空塔氣速 u=1.56m/s。閥孔

20、總面積：精餾段：提餾段：(其中，)第十節(jié) 水利學(xué)計算一、 降液管內(nèi)液面高度H-降液管內(nèi)液層高度, m-氣體通過一塊塔板的壓降，m-液體流出降液管的壓降，m。精餾段：提餾段：驗算式：-板間距 -降液管中泡沫相對密度，對一般物質(zhì)系統(tǒng)取0.5二、氣相通過塔板的壓降-氣體通過每層塔板的壓降，m-干板壓降，m-板上液層的阻力，m-克服液體表面張力的阻力，m干板壓降對于重閥用式:全開前: 全開后：精餾段：全開前: 全開后：提餾段：全開前: 全開后：精餾段：提餾段：降液管液泛校核：精餾段： 符合降液管液泛要求。 提餾段： 符合降液管液泛要求。三、液體在降液管內(nèi)停留時間 應(yīng)保證液體在降液管內(nèi)停留的時間大于3S

21、，才能使得液體所夾帶氣體的釋出。前面已計算出液體在降液管內(nèi)停留時間為和都大于5s,可見，所夾帶氣體可以釋出。四、霧沫夾帶量校核 參考文獻（5）P76,式中-板上液體流徑長度（m）,-板上液流面積（m2）, -氣相負荷因數(shù)精餾段：提餾段：由于是正常系統(tǒng)，根據(jù)表（2-8）取物性系數(shù)K=1.0查液泛負荷因數(shù)圖，得：精餾段： 提餾段：則有：精餾段：取兩者大值%滿足 (小塔)提餾段：取兩者大值滿足(小塔)即沒有霧沫夾帶現(xiàn)象出現(xiàn)。五、嚴(yán)重漏液較核當(dāng)閥孔得動能因數(shù)低于5時將會發(fā)生嚴(yán)重漏夜，前面已計算出和，可見不會發(fā)生嚴(yán)重漏夜。第十一節(jié) 浮閥塔的操作性能圖一、 氣體負荷下限線（漏夜線）此線表示不發(fā)生嚴(yán)重漏夜現(xiàn)

22、象地最底氣相荷，對于F1型重閥，因動能因數(shù)時，會發(fā)生嚴(yán)重漏夜，故取計算相應(yīng)的氣相流量由下式可以求得：參考文獻（5）P78精餾段：提餾段：二、過量霧沫夾帶線根據(jù)前面過量霧沫校核可知，對于小塔，取液泛點F=0.75，本設(shè)計可采用下列公式:，其中精餾段：提餾段：由最高點便可以繪出提餾段的霧沫夾帶線。三、液相負荷下限線 對于平直堰，其堰上液層高度必須要大于0.006m。取，就可作出液相負荷下限線。則可求出：精餾段：提餾段：四、液相負荷上限線 若低過此限線，不能保證板上液流的均勻分布。 液體的最大流量應(yīng)保證在降液管中停留時間不低于3s，取作為液體在降液管中停留時間的下限，則：五、液泛線 操作點若在此線上

23、方，將會引起液泛。根據(jù)下式可求出與的關(guān)系，就可在操作范圍內(nèi)任取若干點，從而繪出液泛線。參考文獻（5）P79精餾段： 計算出a,b,c,d之值代入方程并整理可得：提餾段：計算出a,b,c,d之值代入方程并整理可得：在操作范圍內(nèi)任意取若干值，由上式可求出相應(yīng)的值，結(jié)果列于下表。精餾段：0.00010.00020.00040.00060.00080.0012.74952.73362.70822.68662.66692.6476提餾段：0.00040.00060.00080.00100.00120.00162.10222.08342.06642.05062.03552.0669在回流比不變的操作情況下

24、，作出操作性能圖，并作出操作線。六、操作彈性：精餾段：提餾段：第十二節(jié)塔的附屬設(shè)備計算一、塔頂冷凝器的選擇 參考文獻（3）P1061、熱負荷計算2、估算傳熱面積3、水量的計算在前面已經(jīng)計算，得出的結(jié)果為：選擇列管式冷凝器。三、確定塔體各接管1、蒸汽管d塔頂蒸汽出口直徑，u氣體速度常壓下，u取1040之間，取u=20m/s, 按加壓下操作計算：取Ds=250mm, D外258mm, Pg=16mm，S=4mm2、回流管 由泵輸送，u取12之間，取u=1.5 取Ds=40mm, D外46mm, Pg=16mm， S=3mm3、進料口u在0.51之間，取u=0.75m/s取Ds=30mm, D外35

25、mm, Pg=16mm, S=2.5mm（打印到此）4、塔釜液出口其中：取Ds=60mm, D外65mm, Pg=16mm, S=2.5mm位置公稱直徑Dg, mm外徑D, mm接管壁厚S, mm塔頂蒸汽出口2502584回流管40463進料口30352.5第十三節(jié) 板式塔結(jié)構(gòu)設(shè)計一、 塔的總體結(jié)構(gòu)塔設(shè)備往往以每一層塔板為一節(jié)，然后由法蘭連接?；窘Y(jié)構(gòu)包括吊柱，氣體出口管，除沫裝置，回流管，進料管，人孔，保溫圈，殼提體，塔板，氣體人口管，裙座，出料管等。二、塔體的主要尺寸（抄了一堆書，但沒寫每一項具體選了什么值，總高如何得到的）（1）塔頂空間高度 塔頂空間高度的作用是安裝塔板和開人孔的需要，也

26、使氣體中的液滴自由沉降，減少塔頂出口氣體中液滴夾帶，必要時還可節(jié)省泡沫裝置。塔頂空間高度一般取1.0-1.5m，塔徑大時可適當(dāng)增大。（2）塔板間距 塔板間距的大小于液汽和霧沫夾帶有密切關(guān)系。板間距大，可允許氣流速度較高，塔徑可小些；反之，所需的塔徑就要增大。一般來說，取較大的板間距對提高操作彈性有利，安裝檢修方便，但會增加塔的造價，因此，應(yīng)適當(dāng)選擇。本設(shè)計取=400mm.(3) 開有人孔的板間距 人孔直徑一般為450-550mm。凡設(shè)有人孔的上下兩塔板間的間距應(yīng)大于或等于600mm，人孔數(shù)目S是根據(jù)物料清潔程度和塔板安裝方便而確定。對于易結(jié)垢，結(jié)焦的物料，因需經(jīng)常清洗，每隔4-6塊塔板就要開一

27、個人孔；對于無需經(jīng)常清洗的清潔物料可每隔8-10塊板設(shè)置一個人孔；若塔板上下都可拆卸，可隔15塊板設(shè)置一個人孔。（4）進料板空間高度進料段空間高度取決于進料口的結(jié)構(gòu)型式和物料狀況，一般比大，有時要大一倍。為了防止進料直沖塔板，常在進料口處考慮安裝防沖實施，如防沖板，入口堰，緩沖管等，應(yīng)保證這些實施的安裝。（5）塔底空間高度塔底空間高度具有中間貯槽的作用，塔釜料液最好能在塔底有10-15min的儲量，以保證塔底料液不致于排完。若塔的進料設(shè)有緩沖時間的容量，則塔底容量可較小。對于塔底產(chǎn)量大的塔，塔底容量也可取小些，有時僅取3-5min的儲量。對于易結(jié)焦物料，塔底停留時間則應(yīng)按工藝要求而定，值可按儲

28、量和塔徑計算。（6）塔體總高度由下式計算：式中：-塔頂空間高度，mm-塔板間距，mm-開有人孔的塔板間距，mm-進料段空間高度，mm-塔底空間高度，mm N實際塔板數(shù)； S人孔數(shù)目（不包括塔頂空間和塔底空間人孔）本設(shè)計的塔體總高：H=18800mm。三、塔板結(jié)構(gòu) 塔板在結(jié)構(gòu)方面要求有一定的剛度，維持板的水平，塔板之間應(yīng)有一定的密封性，以避免氣體，液體走短路，塔板適應(yīng)方便安裝或拆卸等。 當(dāng)塔徑在700mm-800mm之間，屬于小塔，可采用整塊式塔板，本設(shè)計采用單流塔板。整塊式塔的塔體分成若干段塔節(jié)，塔節(jié)與塔節(jié)之間用法蘭連接。每個塔節(jié)中安裝若干塊疊置起來的塔板。塔板與塔板之間一段管子支承，并保持所

29、需要的板間距。（1）結(jié)構(gòu)型號 塔板結(jié)構(gòu)由整塊式塔板，塔板圈和帶溢流堰的降液管組成。塔板圈的高度一般取70mm，但不得底于溢流堰的高度。塔板圈與塔體內(nèi)壁的間隙，一般為10-12mm。填料支承圈用8-10mm圓剛做成，其焊接位置隨填料層數(shù)而異，一般可取30-40mm。（2）降液裝置 本設(shè)計采用弓形降液管和溢流堰的結(jié)構(gòu)，在最下層塔板的降液管的末端設(shè)有液封槽。（3）密封結(jié)構(gòu) 在整塊式塔板結(jié)構(gòu)中，為了便于往塔節(jié)筒體內(nèi)安裝塔板，塔板于塔壁間需有一定的間隙，為了防止氣體由此處通過，必須將此間隙密封起來。選用壓圈的型號為6682mm。每個塔板上所需的螺柱數(shù)量于塔板數(shù)相同。螺柱布置應(yīng)盡量均勻，并應(yīng)避開降液管。（

30、4）定距管支承結(jié)構(gòu)定距管支承結(jié)構(gòu)是先將3-4個支座焊在塔壁上，用定距管和拉桿把塔板緊固在塔體上，定距管除了支承塔板外，并起保持塔板間距的作用。本設(shè)計采用焊接的支座。（5）塔板吊耳 為了便于在塔節(jié)內(nèi)裝拆塔板，常在塔板上焊上兩個吊耳。（6）塔節(jié)長度 當(dāng)塔徑大于或等于800mm時，人可以進入筒體內(nèi)安裝，但在采用定距管的支承結(jié)構(gòu)中，由于受到拉桿長度限制，為避免安裝困難，一般每個塔節(jié)的塔板的塔數(shù)不希望超過5-6塊，故塔節(jié)長度L以不超過2000-2500mm為宜。第三章 數(shù)據(jù)總表項目指標(biāo)塔徑，mm1000設(shè)計壓力atm常壓塔板型式單流浮閥板摩爾組成塔頂0.83理論板數(shù)17塊進料0.1965實際板數(shù)36塊塔底0.10進料位置第34塊板間距400mm平均分子量塔頂（）41.3015密度精餾段0.7678塔底（）20.825887進料（）23.532提餾段0.7578955.5精餾段（）32.4168加熱蒸汽用量（kg/h）1732.2631提餾段（）22.1785冷卻水用量（kg/h）19834.5676全塔26.3115精餾段停留時間36.4175s提餾段停留時間10.2132s回流比1.3116溢流堰長700 R1.6395溢流堰高精餾段52.64提