1、探探2010級探%供電技術課程設計 %探昌盛冶金機修廠供配電系統(tǒng)設計第1章設計任務 11.1設計要求 11.2設計依據(jù) 11.2.1 本廠負荷情況 11.2.2 電源情況 11.2.3 設計資料 1第2章 負荷計算和變壓器的選擇 22.1概述 22.2負荷的計算 22.3各車間變電所的負荷分配 32.4車間變電所低壓側(cè)無功功率補償 42.5各車間變電所的變壓器選擇 52.6總降壓變電所低壓側(cè)無功補償 5第3章短路計算 73.1概述 73.2短路計算 7第4章一次設備的選擇與校驗 114.1 35kV側(cè)一次設備的選擇校驗 114.2 10kV側(cè)一次設備的選擇校驗 12第5章母線及廠區(qū)高低壓供配電

2、線路的選擇校驗 125.1導線和電纜選擇的一般原則 125.2 35kV高壓架空進線的選擇校驗 135.2.1 選擇經(jīng)濟截面 135.2.2 校驗發(fā)熱條件 135.2.3 校驗機械強度 135.2.4 校驗電壓損耗 135.3 10kV側(cè)出線的選擇校驗 145.3.1 按發(fā)熱條件選擇截面 145.3.2 10kV 側(cè)配電線路的選擇校驗 145.4母線的選擇 14第6章主接線方案 156.1總降壓變電所主接線方案 156.2車間變電所主接線方案 16第7章防雷與接地設計 167.1變電所的防雷保護 167.1.1 直接防雷保護 167.1.2 雷電侵入波的防護 177.2 變電所公共接地裝置的設

3、計 17第8章心得體會 17 參考文獻 19 附錄昌盛冶金機修廠供配電系統(tǒng)設計主接線圖 20第1章設計任務1.1設計要求根據(jù)已知的設計依據(jù)，合理設計光明冶金機修廠供配電系統(tǒng)， 確定該廠變電所主 變壓器的臺數(shù)與容量、類型，選擇變電所主接線方案、高低壓設備和進出線，確定防 雷接地裝置，最后按要求寫出設計說明書，繪制該廠的主接線圖，要求該廠功率因數(shù) 不低于0.9 。1.2設計依據(jù)本廠負荷情況本廠負荷屬于二級負荷，廠內(nèi)車間為三班制，最大負荷利用小時數(shù)為6000h。本廠負荷統(tǒng)計情況如下表1-1所示：表1-1各車間負荷情況表車間名稱設備容量(kW)KdCOS ©鉚焊車間7000.300.55鑄鐵

4、車間3000.350.71號水泵房1900.750.65機修車間6000.850.65鍛造車間3200.30.652號水泵房4600.250.60制材場600.750.7綜合樓300.750.63號水泵房3000.650.65鑄鋼車間3200.600.90倉庫2200.850.84號水泵房2900.850.65電源情況本廠供電電源來自本廠東南方向 8公里外的220/35kV地區(qū)變電站，以35kV雙回 路架空線引入本廠，一路為主電源，另一路為備用電源，兩個電源不能并聯(lián)運行。設計資料(1)氣象及地質(zhì)資料：年最高平均氣溫為35T ;年平均溫度為24C，年最高氣溫為39C，年最低氣溫為-5 C,年雷暴

5、雨日數(shù)為 31天，廠區(qū)土壤為砂質(zhì)粘土，T=100/cm2，地下水位為 2.8 5.3m。(2)電力系統(tǒng)參數(shù)：35kV側(cè)系統(tǒng)最大運行方式時，其短路容量為320MV- A;35kV側(cè)系統(tǒng)最小運行方式時，其短路容量為160MV- A。第2章 負荷計算和變壓器的選擇2.1概述通過負荷的統(tǒng)計計算求出的、用以發(fā)熱條件選擇供電系統(tǒng)中各元件的負荷值，稱為計算負荷。計算負荷是供電設計的基本依據(jù)， 計算負荷是供電設計的基本依據(jù)， 計 算負荷確定的是否合理，直接影響到電氣設備和導線電纜的選擇是否經(jīng)濟合理。 如果 計算負荷確定過大，將使電氣設備和導線電纜處于過負荷狀態(tài)下運行，不止增加了電 能損耗，更危險的是產(chǎn)生過熱，

6、導致絕緣過早老化甚至燒毀，引起火災！由此可見， 正確的確定計算負荷意義重大。2.2負荷的計算本設計采用需要系數(shù)法確定。主要計算公式有：有功功率：P30二心p V P30L，其中P30i.二心P無功功率:Q30 二 J ' Q30i.,其中 Q30i.二 P30i. tan '：視在功率：S30P302 - Q302計算電流：I 30二S30 / . 3U各負荷計算結果如表2-1所示：表2-1各負荷計算結果車間 名稱設備容量/kWKdcos :tan :P30/kWQ30/kvar鉚焊車間7000.300.551.52210319.20鑄鐵車間3000.350.71.021051

7、07.101號水泵房1900.750.651.17142.50166.73機修車間6000.850.651.17510596.70鍛造車間3200.30.651.1796112.322號水泵房4600.250.601.33115152.95制材場600.750.71.024545.90綜合樓300.750.61.3322.5029.933號水泵房3000.650.651.17195228.15鑄鋼車間3200.600.900.4819292.16倉庫2200.850.80.75187140.254號水泵房2900.850.651.17246.50288.412.3各車間變電所的負荷分配假設該工

8、廠的地理位置和廠區(qū)環(huán)境條件滿足35kv架空線路深入負荷中心的“安全走廊”要求，所以采用35kv線路直接引入負荷中心的車間變電所，再經(jīng)過車間變 電所的變壓器直接降為低壓用電設備所需的電壓。根據(jù)工廠各車間的分布情況及負荷分布確定建立兩個車間變電所。各自供電范圍如下：車間變電所1：鉚焊車間、鑄鐵車間、1號水泵房、鑄鋼車間、倉庫、4號水泵 房；車間變電所2:機修車間、鍛造車間、2號水泵房、制材場、綜合樓、3號水泵 房。取 心卩=0.95心q =0.97，根據(jù)以上數(shù)據(jù)可以求得各車間的 S30。對于車間變電所1：巳0 =0.95 (210 105 142.5 192 187 246.5)kW = 1028

9、.85kWQ0 =0.97x(319.2+1071+16673+9216+14025+28841)kvar=108042kvar綣=1028.852 1080.422kV A = 1491.92kV A對于車間變電所2:F3。=0.95 (510 96 115 45 22.5 195)kW =934.33kWQ30 =0.97 (596.70 112.32 152.95 45.90 29.93 228.15)kvar =1130.97kvar丿 2 2S30 ="934.331130.97 kV A=1466.99kV A2.4車間變電所低壓側(cè)無功功率補償工廠中由于有大量的電動機、電

10、焊機及氣體放電燈等感性負荷，從而使功率因數(shù)降低。如在充分發(fā)揮設備潛力、改善設備運行性能、提供其自然功率因數(shù)的情況下， 尚達不到規(guī)定的工廠功率因數(shù)要求時，則需考慮人工補償。要求工廠最大負荷時的功 率因數(shù)不得低于0.9，而由上面的計算可知車間變電所1低壓側(cè)功率因數(shù)為0.69，車間變電所2低壓側(cè)功率因數(shù)為0.64。因此需要進行無功補償，低壓側(cè)補償后的功率 因數(shù)應略高于0.9，這里取功率因數(shù)為0.92。無功功率補償容量：Qc 二 B°(tan- tan ')由此可得 Qc1 = 640.97k var，Qc2 = 723.72k var綜合考慮到這里采用并聯(lián)電容器進行高壓集中補償，B

11、GMJ0.4-10-3型的電容器，其額定電容為198uF。因此，對于車間變電所1,其電容個數(shù)為：m =641/10 = 64.10，由于電容是單相 的，所以應為3的倍數(shù)，取66正好；車間變電所2，其電容個數(shù)為： n2 =72372/10 =72.37,取75為好。無功補償后，車間變電所 1低壓側(cè)補償后無功 功率：Q1 =Q3oQc1 =1080.42640.97k var= 439.45k var車間變電所2低壓側(cè)補償后無功功率：Q2 二 Q3o 一 Qc2 =1130.97 - 723.72k var = 407.25k var低壓側(cè)補償后車間變電所1視在功率：S3o(2 :：'F3

12、o2 Q1 S1028.8524 39.452kV A = 1118.77kV A低壓側(cè)補償后車間變電所_2視在功率：&0(2)= , P302 Q22 二 934.332 407.252kV A=1019.23kV A在負荷計算中各變壓器損耗可按以下公式簡化計算：有功功率損耗:Qt =O.O5S30對于車間變電所1計算可得：PT11.19kW，.:QTi = 55.94k var對于車間變電所2計算可得：.'：PT1 = 10.19kW ，.:Qt2 = 50.96k var變電所高壓側(cè)計算負荷為：&0(1)= , ( F3o，Pt ) ' (Q1=Qt)經(jīng)計

13、算可得對于車間變電所1：l22S3o(1)= (1028.85 11.19) - (439.45 55.94) kV A = 1151.00kV A 車間變電所2：Qo工款934.33 10.19)2(407.2550.96)2kV A=1049.80kV A車間變電所1補償后的功率因數(shù)為0.904 ;車間變電所2補償后的功率因數(shù)為0.900 o2.5各車間變電所的變壓器選擇因為該廠均為2級負荷，所以每個車間變電所應選擇兩臺變壓器，以便當一臺變壓器發(fā)生故障或檢修時，另一臺變壓器能對負荷繼續(xù)供電，保證工廠不斷電?？紤]到年平均溫度為24C，又因為變壓器在車間變電所的室內(nèi)，因此戶外電力 變壓器的實際

14、容量：St =(0.92-竝 20)Snt100對于二級負荷St -S30，各變電所變壓器的容量，根據(jù)各變電所變壓器容量可選 擇各變電所的變壓器如表2-2 o表2-2車間變壓器的技術參數(shù)車間變電所變壓器型號額定容量額定電壓/KV連接組別損耗/W空載負載空載電流(%阻抗電壓(%)一次二次1S9-16001600100.4Dyn 112400140002.56/102S9-12501250100.4Dyn 112000 110002.55/102.6總降壓變電所低壓側(cè)無功補償根據(jù)以上數(shù)據(jù)可得:車間變電所1高壓側(cè):F301. =1040.04kW，Q3Z = 495.39k var車間變電所2高壓側(cè)

15、:F302 =944.52kW，P30 2 = 458.21k var此時可得，總降壓變電所低壓側(cè):卩30(2) =K'p(P301. P30 2)，Q30(2) = K'q(Q30 1 ' Q302 )取K* =0.95，K、q =0.97代入數(shù)據(jù)得:P30(2)=1885.33kW，Q30(2)= 924.99k var&0(2)= -1885.332 9 24.99 2kV A=2100.02kV Acos =0.89由于要求高壓側(cè)功率因數(shù)不小于 0.9，因此應在低壓側(cè)進行無功功率的補償，考 慮到變壓器本身的無功功率損耗遠大于有功功率損耗，所以需要低壓側(cè)補

16、償多一些， 取cos=0.92。要使變壓器低壓側(cè)功率因數(shù)由0.89提高到0.92，低壓側(cè)許裝設并聯(lián)電容器容量：Q -110k var考慮到這里采用并聯(lián)電容器進行高壓集中補償，BGMJ0.4-10-3型的電容器，其額定電容為198uF。因此，對于總降壓變電所，其電容個數(shù)為：n =110/10=11，由于電容是單相的, 所以應為3的倍數(shù)，取12正好。補償后總降壓變電所低壓側(cè)實在計算負荷為：S30(2) =2053.94kV A變壓器的功率損耗為：PT =20.54kW，:Qt = 102.70kvar變壓器高壓側(cè)的計算負荷：P$0(1) = 1905.87kV ， Q30(1) = 917.73k

17、var， S30=2115.32kV A補償后工廠的功率因數(shù)為：cos ' -0.901滿足要求在此基礎上，考慮到當?shù)丨h(huán)境溫度，選擇總降壓變電所的型號如表2-3表2-3總降壓變電所變壓器變壓器 型號額定容量額定電壓/KV連接組別損耗/W空載負載空載 電流(%)阻抗 電壓(%)高壓低壓S9-2500/3525003510.5Yd11310021000.756.5第3章短路計算3.1概述發(fā)生短路時，因短路回路的總阻抗非常小，故短路電流可能達到很大的值。 欠打 的短路電流所產(chǎn)生的熱和點動力效應會使電器設備遭受破壞， 短路點的電弧可能燒毀 電器設備，短路點附近的電壓顯著降低，使供電受到嚴重的影

18、響或中斷。若在發(fā)電廠 附近發(fā)生短路，將引起嚴重后果。因此為了限制短路的危害和縮小故障影響的范圍，在供電系統(tǒng)的設計和運行中， 必須進行短路電流計算。短路電流的計算方法有歐姆法和標幺值法兩種。本設計采用標幺值法。3.2短路計算由已知可得35kV側(cè)系統(tǒng)最大運行方式時，其短路容量為 320MVA,而在這種情 況下短路電流及沖擊電流最大，所以這種情況是必須考慮的一種情況。根據(jù)Sk二,3I k U ci，取U c訐37kV可得：Ik =4.99kA, ish = 2.551k =2.55 4.99kA = 12.72kA根據(jù)以上計算結果，初步選擇斷路器型號為SN10-35I o初步選擇架空進線為LGJ型線

19、，由Tmax =6000h，可得jec =0.90，該變電所高壓 側(cè)I k =34.89，導線截面A，c =l30/jec。從而求得Aec = 38.77mm2，選擇最接近的標準 截面35mm2。根據(jù)當?shù)啬昶骄鶞囟葹?4C，可得以下溫度校正系數(shù)：65-24.65 - 25= 1.0123-1 :此時 kjal =1.012 170=172.04 13 35.27。滿足發(fā)熱條件在最大負荷時仍采用變壓器單獨運行，此時可得該電路圖如圖用標幺值法進行三相短路計算,選型基準值為Sd =100MV A，Uci =37kV，Uc2 =10.5kV，Uc3 =04kV 。1 d3Sd_100 ,|z i3Uc

20、1 3 37Sd_100-3U c；3 10.5Sd_100 ,ukA = 5.50kA.3 0.4-1.56kAI di1 d23U c332+60.2344354圖3-2等值電路(1) 計算k-1點的短路電路總阻抗及三相短路電流和短路容量 總電抗標幺值X = X；X； =0.1 0.234=0.334 三相短路電流周期分量有效值電流,其它短路電流I ''為次暫態(tài)短路電流，I為穩(wěn)態(tài)短路電流,i Sh為短路沖擊電流的有效值。"I''=l(3) =1出=4.67kA(3)i sh為短路沖擊"(3)"(3)Sd *X、(k 勺MV A

21、二 299.40MV A0.334iS3)=2.551 (3) =2.55漢 4.67kA = 11.91kA擰)=1.511 (3) =1.51x4.67kA = 7.05kA三相短路容量(2) 計算k-2點的短路電路總阻抗及三相短路電流和短路容量 總電抗標幺值X")=X! +X2 + X3= 0.1 0.234 2.6 = 2.934三相短路電流周期分量有效值電流,Ik)I d2k=1.875kAX、(k2)2.934其它短路電流I ''為次暫態(tài)短路電流，I (3)為穩(wěn)態(tài)短路電流,(3)i sh為短路沖擊I /為短路沖擊電流的有效值。"I'

22、9;(3)十)“篤=1.875kA"(3)"iSJ =2.551 (3) =2.55 漢 1.875kA = 4.78kA 1畀=1.511 (3) =1.51x875kA = 2.83kA三相短路容量Sd100宀乙=2MV a=34.08MV A(3)計算k-3點的短路電路總阻抗及三相短路電流和短路容量 總電抗標幺值X2)=x；X； X； X； =0.1 0.234 2.6 3.75 = 6.684 三相短路電流周期分量有效值_ I d 31 k _；*X送心)144.346.684kA = 21.59kA 其它短路電流I"為次暫態(tài)短路電流,I為穩(wěn)態(tài)短路電流，i

23、S3）為短路沖擊d3X、（2） 其它短路電流l"為次暫態(tài)短路電流,I（3）為穩(wěn)態(tài)短路電流，i S3）為短路沖擊電流，iS3）為短路沖擊電流的有效值| "=| (3) =| 啟=21.59kAiS3)=1.841 "=1.84 21.59kA =39.73kA lS3)=1.091''(3) =1.09 21.59kA=23.53kA 三相短路容量Sk? =Sd= 100 MV A=14.96MV AX 近2)6.684（4）計算k-4點的短路電路總阻抗及三相短路電流和短路容量 總電抗標幺值=x； x2 x3x5 =0.1 0.234 2.6 4 =

24、 6.934 三相短路電流周期分量有效值144 34kA = 20.82kA6.934電流，鐐）為短路沖擊電流的有效值。(3) = I (3) =£ =20.82kAiS3) =1.841''=1.84 20.82kA =38.30kA(3)''(3)=1.091 ( “ =1.09 20.82kA = 22.69kA 三相短路容量翻七器 心5 A以上短路計算結果表3-1所示表3-1短路計算結果短路 計算點(3)I kI "(3)三相短路電流| (3)(KA)三相短路容量/MVASk3):(3)1 sh(3)1 shk-14.674.674.

25、6711.917.05299.40k-21.8751.8751.8754.782.8334.08k-321.5921.5921.5939.7323.5314.96K-420.8220.8220.8238.3022.6914.42第4章一次設備的選擇與校驗4.1 35kV側(cè)一次設備的選擇校驗35kV側(cè)設備的選擇校驗表如表4-1表4-1 35kV側(cè)設備的選擇校驗表選擇校驗項目電壓電流斷流能力動穩(wěn)定度熱穩(wěn)定度結論參數(shù)UnI 30(3)1 k(3)Ish1 (3)2 tIma數(shù)據(jù)35kV34.89A4.67kA11.91kA26.51額定參數(shù)UNeI N eI ocI maxIt2 t合格咼壓隔離開關

26、GW2-35G/6035kV60A20kA42kA2024 = 1600高壓少油斷路器SW2-35/100035kV1000A16.5kA45kA16.52 4 = 1089合格高壓熔斷器RW1-35/50035kV500A-合格4.2 10kV側(cè)一次設備的選擇校驗10k V側(cè)設備的選擇校驗表如表4-2表4-2 10kV側(cè)設備的選擇校驗表選擇校驗項目電壓電流斷流能 力動穩(wěn)定度熱穩(wěn)定度結論參數(shù)Un1 30I(3)I kis3121ima數(shù)據(jù)10kV121.24A1.88kA4.78kA4.196額定參數(shù)U N e1 N e1 ocImaxIt2 t高壓少油斷路 器10kV630A16kA20kA

27、162 4 =1024合格SN10-10 I /630咼壓隔離開關GN6-10T/20010kV200A10kA25.5kA102 4 = 400合格高壓熔斷器RN2-10/20010kV200A-合格低壓熔斷器RN2-10/20010kV200A-合格第5章 母線及廠區(qū)高低壓供配電線路的選擇校驗5.1導線和電纜選擇的一般原則(1) 發(fā)熱條件導線和電纜在通過正常最大負荷電流即計算電流時產(chǎn)生的發(fā)熱溫度，不應超過其正常運行時的最咼允許溫度。(2) 電壓損耗條件導線和電纜在通過正常最大負荷電流即計算電流時產(chǎn)生的電壓損耗，不應超過其正常運行時允許的電壓損耗。對于工廠內(nèi)較短的高壓線路，可不進行電壓損耗校

28、驗。(3) 經(jīng)濟電流密度35kV及以上的高壓線路及電壓在 35kV以下但距離長電流大的線路，其導線和電 纜截面宜按經(jīng)濟電流密度選擇，以使線路的年費用支出最小。所選截面，稱為“經(jīng)濟截面”此種選擇原則，稱為“年費用支出最小”原則。工廠內(nèi)的10kV及以下線路,通常不按此原則選擇。(4) 機械強度導線和電纜的截面不能低于最小允許截面數(shù)值,以滿足機械強度的要求。對于電纜，不必校驗其機械強度，但需校驗其短路熱穩(wěn)定度母線也應校驗短路時的穩(wěn)定度5.2 35kV高壓架空進線的選擇校驗35kV側(cè)高壓架空進線導線的截面面積按經(jīng)濟電流密度選擇，再按發(fā)熱條件、機 械強度和電壓損耗校驗。初選為 LGJ型鋼芯鋁絞線。選擇經(jīng)

29、濟截面工廠總計算負荷為2115.32kV A,計算電流為._ S30I 30 二V3U n2115.32kV A3 35kV二 34.89A根據(jù)年最大負荷利用小時數(shù)Tmax =6000h，查表得jec =0.90A /mm 2,則導線的經(jīng)濟截面面積為A 34.89A“ “2Aec2 = 38.77mm0.90A / mm初選標準面為35mm 2，即選LGJ-35型鋼芯鋁絞線。校驗發(fā)熱條件查表得LGJ-35型鋼芯鋁絞線的允許載流量，根據(jù)當?shù)啬昶骄鶞囟葹?4C，可得以下溫度校正系數(shù)：65-24'、65 - 25= 1.012此時 k#al =1.012 170 =172.04 130 =3

30、5.27。滿足發(fā)熱條件。校驗機械強度查表得35kV架空鋁絞線的最小截面 A = 35mm2，不小于最小截面Am = 35mm2因此所選LGJ-35型鋼芯鋁絞線滿足機械強度要求校驗電壓損耗利用A =35mm2查表得LGJ型鋼芯鋁絞線，& =0.89"km，電抗(線幾何均距 按1.5m計，等邊三角形排列)Xo=O.39/km，因此線路的電壓損耗為4U _ 1905.87kW “8x0.89)0 +917.73kvar "8x0.39)0 _469 52V_35kW_線路電壓損耗百分值為100 x469.52V U %1.34% ： U a% =5%35000V因此所選L

31、GJ-35型鋼芯鋁線滿足允許電壓損耗要求。5.3 10kV側(cè)出線的選擇校驗主變壓器10kV側(cè)引出線由于線路距離較短，因此按發(fā)熱條件選擇截面面積，然 后進行熱穩(wěn)定校驗及機械強度校驗。按發(fā)熱條件選擇截面主變壓器10kV側(cè)計算電流l30 =121.24A,本廠地區(qū)土壤一年中最熱月平均溫度 為35 C，查表得初選50mm2鋁芯塑料絕緣導線，其允許載流量lai =142A - I30滿足要 求。5.3.2 10kV側(cè)配電線路的選擇校驗由于廠區(qū)面積不大，各車間變電所距離總降壓變電所較近，廠區(qū)高壓配電線路采用電纜線路，直埋敷設。由于廠區(qū)線路較短，因此先按發(fā)熱條件選擇截面面積，然后 進行熱穩(wěn)定校驗。先校驗其機

32、械強度，經(jīng)查表得，A Amin所以滿足要求。假設從總降壓變電所到各車間變電所之間的距離很小，所以壓降很小可以忽略不計。5.4母線的選擇采用35kV直接進入總降壓變電所，所以只需選取10kV側(cè)的母線及380/220V側(cè)母線。10.5kV側(cè)單母線分段，母線最大持續(xù)電流為：1 max= 1.05堂=1.05況3Un2 2100.023 10.5= 242A采用鋁母線，查表得到，10kV母線選LMY-3(40 4mm當平放時，其允許載流量為480A,乘以后為485.76A,大于母線最大持續(xù)電流，可以出選擇為該電壓側(cè)的母 線，由該母線型號可得母線尺寸為 40mm4mm假設線距a = 160mm ,檔距為

33、I二0.3m， 檔數(shù)大于2則最大動力：對于10kV側(cè)：M =F 3I/10=0.223N mF=,3ish2 丄 10°N/A2=3 (4.78 103)2 03 10 ° N / A2 = 7.42N / A2a0.16=0.21 MPaWW 二b2h/6 =1.07 10m3；為=70MPa % =0.21MPa所以，高壓母線滿足動穩(wěn)定度的要求。取tima = 0.75s，C =87A.s/mm2，貝U(3) “/tima =1 ：= 18750.752mm872=18.66mm由于母線實際截面為A =40 4mm2 = 160mm2 - Ain，因此該母線滿足短路熱穩(wěn)

34、定度的要求380V母線選LMY -3(100 10) 80 6，即相母線尺寸為100mm 20mm，而中性線母線尺寸為80mm 6mm。同理可得380V母線處，匚aI = 70MPa .；亠=0.93MPa， An = 214.9mm2 ： 1000mm2，所以該母線合格。第6章主接線方案6.1總降壓變電所主接線方案一般大中型企業(yè)采用 35110KV電源進線時都設置總降壓變電所，將電壓降至610KV后分配給各車間變電所。總降壓變電所主接線一般有線路一變壓器組、單母線、內(nèi)橋式、外橋式等幾種接線方式。 一次側(cè)采用內(nèi)橋式結線，二次側(cè)采用單母線 分段的總降壓變電所主電路，其一次側(cè)的 QF10跨接在兩路

35、電源線之間，猶如一座橋 梁，而處在線路斷路器QF11和 QF12的內(nèi)側(cè)，靠近變壓器，因此稱為內(nèi)橋式結線。這 種主結線的運行靈活性較好，供電可靠性較高，適用于一、二級負荷工廠。如果某路 電源例如 WL1線路停電檢修或發(fā)生故障時，則斷開 QF11，投入QF10 （其兩側(cè)QS 先合），即可由WL2恢復對變壓器T1的供電，這種內(nèi)橋式結線多用于電源線路較長因 而發(fā)生故障和停電檢修的機會較多、并且變電所的變壓器不需要經(jīng)常切換的總降壓變 電所。本設計總降壓變電所采用內(nèi)橋式接線方案， 選用兩臺變壓器，其中一臺投入運 行，另一臺作為備用，6.2車間變電所主接線方案本設計采用裝有兩臺主變壓器其的小型變電所主接線圖

36、，當其高低壓均為單母線 分段的變電所主接線圖時，這種主接線的兩端高壓母線，在正常時可以接通運行，也 可以分段運行。任一臺主變壓器或任一路電源進線停電檢修或發(fā)生故障時，通過切換操作，均可以迅速恢復整個變電所的供電。因此，其供電可靠性相當高，可供一、二 級負荷。整個工廠的系統(tǒng)接線圖見附錄表。第7章防雷與接地設計根據(jù)該廠環(huán)境與氣候條件，年雷暴雨日數(shù)為31天，廠區(qū)土壤為砂質(zhì)粘土，p=1001/cm2。由上可知該廠為第三級防雷建筑物。7.1變電所的防雷保護直接防雷保護在變電所屋頂裝設避雷針和避雷帶，并引進出兩根接地線與變電所公共接裝置相 連。如變電所的主變壓器裝在室外和有露天配電裝置時，則應在變電所外面

37、的適當位 置裝設獨立避雷針，其裝設高度應使其防雷保護范圍包圍整個變電所。如果變電所所在其它建筑物的直擊雷防護范圍內(nèi)時，則可不另設獨立的避雷針。按規(guī)定，獨立的避 雷針的接地裝置接地電阻。通常采用 3-6根長2.5 m的剛管，在裝避雷針的桿塔附近 做一排和多邊形排列，管間距離5 m打入地下，管頂距地面0.6 m接地管間用40mm x 4mm的鍍鋅扁剛焊接相接。弓I下線用 25 mm X 4 mm的鍍鋅扁剛，下與接地體焊接 相連，并與裝避雷針的桿塔及其基礎內(nèi)的鋼筋相焊接，上與避雷針焊接相連。避雷針采用直徑20mm的鍍鋅扁剛，長11.5。獨立避雷針的接地裝置與變電所公共接地裝置應有3m以上的距離雷電侵入波的防護(1) 在35KV電源進線的終端桿上裝設FS410型閥式避雷器。引下線采用25 mm X 4 mm的鍍鋅扁剛，下與公共接地網(wǎng)焊接相連，上與避雷器接地端栓連接。(2) 在35KV高壓配電室內(nèi)裝設有 GG- 1A (F) 54型開關柜，其中配有 FS4- 10型避雷器，靠近主變壓器。主變壓器主要靠此避雷器來保護，防雷電侵入波的危害。(3) 在3