1、焊接冷裂紋斷口形貌的分析（1985年）許玉環(huán)，張文鉞，杜則裕，趙忠，陳邦固1.冷裂紋的斷口形貌可分為三個(gè)區(qū)域，即啟裂區(qū)，擴(kuò)展區(qū)和最后斷裂區(qū)。2.當(dāng)材料的Pcm較大時(shí)，粗晶區(qū)出現(xiàn)粗大的板條馬氏體，啟裂區(qū)易出現(xiàn)沿晶斷口和塑性變形較小的準(zhǔn)解理斷口。當(dāng)材料的Pcm較小時(shí)，粗晶區(qū)出現(xiàn)鐵素體等非淬硬組織，啟裂區(qū)則易出現(xiàn)塑性變形較大的準(zhǔn)解理和韌窩斷口。當(dāng)材料的Pcm由大到小變化時(shí)，擴(kuò)展區(qū)由沿晶斷口逐漸變化為韌窩斷口。冷裂紋斷裂區(qū)中，塑性斷裂的程度增大，即韌窩斷口的比例增加。既使在淬硬傾向較大的15MnV(A)中，斷裂區(qū)中也出現(xiàn)了帶有沿晶特點(diǎn)的韌窩斷口。但由于材料的不同，韌窩特點(diǎn)也不同，隨Pcm的減小，韌窩細(xì)

2、化。3.當(dāng)鋼種材料的Pcm較高時(shí)(18MnMoNb)，粗晶區(qū)往往出現(xiàn)粗大的板條馬氏體組織，這種組織對(duì)氫敏感，本身塑性很差，往往在低應(yīng)力下發(fā)生破壞。其啟裂區(qū)、擴(kuò)展區(qū)主要是沿晶斷口，并有少量的準(zhǔn)解理斷口。當(dāng)鋼種材料的Pcm較小時(shí)，粗晶區(qū)往往有鐵素體等非淬硬組織的存在，這時(shí)粗晶區(qū)塑性較好，且對(duì)氫敏感性差，所以整個(gè)斷口都會(huì)顯示出塑性斷裂的特征。4.冷裂紋三個(gè)階段的斷口形貌發(fā)生了很大變化。一般而言，擴(kuò)展區(qū)中脆性斷口比例最大，而斷裂區(qū)中往往有撕裂剪唇的塑性斷口存在。這是由于在擴(kuò)展區(qū)中，冷裂紋的擴(kuò)展速度較慢，在應(yīng)力吸附的作用下，氫易于聚集到裂紋尖端，從而使該區(qū)域的組織脆化，致使脆性斷口的面積增加。當(dāng)裂紋擴(kuò)展

3、到一定階段后，出現(xiàn)失穩(wěn)，裂紋出現(xiàn)快速擴(kuò)展，直至插銷最后斷裂。在快速擴(kuò)展中，由于氫不能迅速聚集到裂紋尖端，從而該區(qū)域組織的塑性較好，所以斷裂區(qū)中往往有較多的韌窩斷口存在。5.盡管屬于同樣的斷口形態(tài)，但由于鋼材及焊接時(shí)冷卻情況等的不同，其斷裂特征仍有一定的差別。在斷裂區(qū)中，鋼種隨Po，的增加，韌窩斷口的特征為:DR(細(xì))一DR(較粗)一DR(沿晶)。6.加載應(yīng)力較高時(shí)，容易出現(xiàn)韌窩斷口，而加載應(yīng)力較低時(shí)，容易出現(xiàn)沿晶斷口。7.當(dāng)鋼材的冷裂敏感指數(shù)Pcm，熔敷金屬中擴(kuò)散氫含量H增加或外加應(yīng)力下降時(shí)，斷口中沿晶斷口增加，反之則會(huì)出現(xiàn)韌窩斷口。焊前預(yù)熱對(duì)高強(qiáng)鋼焊接冷裂紋的影響（1993年）胡中其，鄭政1

4、.影響焊接冷裂紋三大因素的條件很多，但在實(shí)際生產(chǎn)中，鋼種的化學(xué)成分、板厚及接頭型式都已由設(shè)計(jì)確定，通常的焊條烘干、坡口清理、焊環(huán)境也都有常規(guī)要求，防止焊接冷裂紋就主要依靠調(diào)整焊接線能量和選擇合適的預(yù)熱溫度了(當(dāng)然也包括后熱處理)。2.預(yù)熱溫度對(duì)冷卻時(shí)間的影響比線能量對(duì)冷卻時(shí)間的影響要大些。而且線能量過大，會(huì)引起熱影響區(qū)過熱，使晶粒長(zhǎng)大，降低接頭的抗裂性能。同時(shí)線能量的調(diào)整還受到焊條直徑、焊縫位置等條件的約束，調(diào)節(jié)范圍有限，而預(yù)熱溫度的調(diào)節(jié)范圍相對(duì)來說就大多了。3.預(yù)熱溫度的選定取決于鋼種的化學(xué)成分、焊縫金屬含氫量、板厚、拘束度等條件。進(jìn)行一系列試驗(yàn)，固然可以找到最佳預(yù)熱溫度。但根據(jù)實(shí)際條件，借

5、助某些試驗(yàn)圖表、數(shù)據(jù)，進(jìn)行必要的運(yùn)算，同樣可以優(yōu)選出最佳預(yù)熱溫度，滿足生產(chǎn)需要，達(dá)到有效防止高強(qiáng)鋼焊接時(shí)產(chǎn)生冷裂紋的目的。4.在低合金高強(qiáng)鋼的焊接中，氫是引起焊接冷裂紋的重要因素之一。焊接接頭的含氫量越高，則裂紋的敏感性越大。由于熱源的高溫作用，加之藥皮水分，空氣中的濕氣等條件，焊縫金屬中溶解了很多氫。在冷卻過程中，這些氫的動(dòng)態(tài)行為有:外逸、擴(kuò)散、聚集。在較高溫度下，大部分?jǐn)U散氫可逸出金屬，而殘余擴(kuò)散氫含量在局部地區(qū)聚集到產(chǎn)生裂紋的臨界濃度時(shí)，就會(huì)引起開裂并可能擴(kuò)展。擴(kuò)散氫在局部地區(qū)聚集，與氫在不同金相組織中的溶解度和擴(kuò)散速度不同有關(guān)。低合金高強(qiáng)鋼焊接時(shí)之所以容易產(chǎn)生延遲裂紋，就是因?yàn)闅湓趭W氏

6、體中的溶解度大，擴(kuò)散速度較小，而在鐵素體、珠光體中則溶解度下降，擴(kuò)散速度很快。低合金鋼焊縫金屬含碳量低于母材，故在冷卻過程中先于母材熱影響區(qū)發(fā)生奧氏體分解，分解成鐵素體、珠光體時(shí)氫的溶解度突然下降，擴(kuò)散速度卻很快，于是氫很快地從焊縫越過溶合線向尚未發(fā)生分解的熱影響區(qū)奧氏體擴(kuò)散。由于氫在奧氏體中的擴(kuò)散速度較小，不能很快地把氫擴(kuò)散到距熔合線較遠(yuǎn)的母材中去，因此在熔合線附近就形成富氫地帶。如果這個(gè)部位有缺口效應(yīng)，氫便發(fā)生聚集，達(dá)到臨界濃度值時(shí)，便可產(chǎn)生裂紋。氫致延遲裂紋既與應(yīng)力狀態(tài)有關(guān)，也與溫度有密切關(guān)系。溫度太高，氫易逸出，溫度太低，氫的擴(kuò)散受到抑制。因此延遲破壞只是在一個(gè)溫度區(qū)間發(fā)生，一般在-1

7、00100。圖（a）氫在鐵中的溶解度 圖（b）氫在不同組織的鋼中的擴(kuò)散速度5.預(yù)熱不僅可以降低焊接應(yīng)力，而且可以提高鋼的臨界拘束應(yīng)力。所謂臨界拘束應(yīng)力，就是焊接時(shí)產(chǎn)生的拘束應(yīng)力不斷增大，直至開始產(chǎn)生裂紋時(shí)的應(yīng)力稱為臨界拘束應(yīng)力，記作cr。它實(shí)際上反映了產(chǎn)生延遲裂紋各個(gè)因素的共同作用結(jié)果。cr值可用作評(píng)定冷裂紋敏感性的判據(jù)，cr越大，則冷裂敏感性越小。焊接冷裂紋臨界冷卻時(shí)間判據(jù)tcr的建立（1994年）許玉環(huán)，張文鉞，徐德祿1.多年來，許多焊接工作者已經(jīng)建立了各種冷裂判據(jù):如碳當(dāng)量、焊接熱影響區(qū)(HAZ)最大硬度、冷裂敏感指數(shù)、臨界應(yīng)力、臨界拘束度等。插銷試驗(yàn)臨界應(yīng)力研究的比較多，但與實(shí)際結(jié)構(gòu)的

8、情況有較大差異，不能反映結(jié)構(gòu)的坡口形式和受力狀態(tài)。臨界拘束度作為判據(jù)比較合理，但試驗(yàn)裝置比較復(fù)雜，并且接頭受力常超出彈性范圍，而處于彈塑狀態(tài)，如何進(jìn)行修正，尚處于研究階段。至于碳當(dāng)量、HAZ最大硬度、裂紋敏感指數(shù)等判據(jù)，往往只考慮單一的因素，因而有很大的局限性。2.日本的百合岡等人提出了以臨界冷卻時(shí)間tcr為判據(jù)，由tcr與實(shí)際結(jié)構(gòu)某部位接頭的冷卻時(shí)間t100相比:tcrt100 安全；tcr>t100 裂。3.以tcr為判據(jù)來判定冷裂敏感性，無(wú)論從理論上還是工程上都比較合理。因?yàn)閺姆逯禍囟壤渲?00的冷卻時(shí)間t100對(duì)氫的逸出有重要影響。根據(jù)菊田等人的研究，氫的聚集開始于焊后冷到150

9、-100，在焊后1-2h氫聚集達(dá)到最大值，然后逐漸耗散，氫聚集的位置主要在熔合區(qū)有缺口效應(yīng)的部位。由以上看來，冷卻達(dá)到100后，焊接區(qū)的殘余擴(kuò)散氫才是真正誘發(fā)裂紋的氫含量。另一方面冷卻時(shí)間t100的長(zhǎng)短，對(duì)焊接接頭的組織變化及拘束應(yīng)力的大小也都有重要的影響。因此，采用臨界冷卻時(shí)間tcr能夠綜合反應(yīng)鋼的碳當(dāng)量水平、接頭擴(kuò)散氫含量、焊接線能量、預(yù)熱、后熱及接頭的拘束條件等對(duì)冷裂紋敏感性的影響。所以不同的臨界冷卻時(shí)間tcr就反映了不同的冷裂紋敏感性，也就是說tcr可以作為焊接接頭冷裂傾向的判據(jù)。應(yīng)力/應(yīng)變場(chǎng)對(duì)插銷試驗(yàn)焊接接頭氫擴(kuò)散的影響（2002年）張顯輝,陳佩寅,譚長(zhǎng)瑛結(jié)論：(1)靜載拉伸使插銷缺

10、口尖端產(chǎn)生了較大的應(yīng)力集中。隨著載荷的增大,缺口尖端應(yīng)力集中區(qū)域逐漸增大,但應(yīng)力集中系數(shù)逐漸減小。(2)在外加載荷作用下,插銷尖端產(chǎn)生了局部塑性變形,但區(qū)域很小。隨著載荷的增大,塑性變形量增大,但塑性變形區(qū)域面積變化不大。(3)插銷缺口前沿的氫擴(kuò)散經(jīng)歷一個(gè)峰值變化過程。在相同氫源條件下,隨著外加載荷的增加,缺口前沿應(yīng)力集中部位氫的峰值濃度逐漸提高。(4)應(yīng)力應(yīng)變集中是導(dǎo)致氫在插銷缺口前沿產(chǎn)生聚集的重要原因。HSLA80鋼焊接冷裂紋敏感性研究（2008年）姚春發(fā)，蘇航，楊才福1.本文以HSLA80鋼為研究對(duì)象，針對(duì)鋼板的性能要求，用碳當(dāng)量法和冷裂紋敏感指數(shù)法作為該鋼焊接時(shí)抗冷裂紋敏感性的間接評(píng)定

11、方法。用小鐵研試驗(yàn)(斜Y型坡口裂紋敏感性試驗(yàn))和熱影響區(qū)最高硬度試驗(yàn)作為其抗冷裂紋敏感性的直接評(píng)定方法，對(duì)HSLA80鋼的焊接冷裂紋敏感性進(jìn)行綜合評(píng)定，并為其今后的實(shí)際焊接工藝制定及推廣應(yīng)用提供基礎(chǔ)性的焊接數(shù)據(jù)。2.本試驗(yàn)分低溫小鐵研和濕度小鐵研試驗(yàn)，兩種小鐵研試驗(yàn)均在密閉的環(huán)境試驗(yàn)室中進(jìn)行。低溫小鐵研試驗(yàn)相對(duì)濕度恒定為90 ，按從一20到0的順序進(jìn)行試驗(yàn)；濕度小鐵研試驗(yàn)采用工業(yè)加濕器以機(jī)械方式產(chǎn)生水霧，改變環(huán)境濕度，以電熱器改變環(huán)境中的溫度，以干濕球水銀溫度計(jì)測(cè)得相對(duì)濕度，并根據(jù)曲線表查出絕對(duì)濕度。低溫小鐵研試驗(yàn)主要是考慮鋼的淬硬傾向?qū)附永淞鸭y的影響；中焊接接頭的含氫量主要取決于環(huán)境濕度。

12、濕度分相對(duì)濕度和絕對(duì)濕度，而在實(shí)際焊接過程中，對(duì)冷裂敏感性產(chǎn)生實(shí)際影響的是絕對(duì)濕度(單位Pa)。3.對(duì)于強(qiáng)度級(jí)別為400-700MPa的低合金高強(qiáng)度鋼，通常采用以下公式來計(jì)算其鋼的碳當(dāng)量(CE（IIW）)、裂紋敏感指數(shù)(Pc，Pcm)、預(yù)熱溫度(T0)及熱影響區(qū)最高硬度(Hmax)。 （其中為板厚，mm；H為焊縫金屬擴(kuò)撒氫含量，ml/100g）4. 根據(jù)相對(duì)濕度、絕對(duì)濕度和溫度的關(guān)系，當(dāng)相對(duì)濕度較高或趨近于飽和時(shí)，絕對(duì)濕度隨溫度的升高而升高。此時(shí)，空氣中懸浮的水蒸氣霧滴處于不穩(wěn)定狀態(tài)，特別是當(dāng)溫度略向下波動(dòng)時(shí)，霧滴趨向于凝聚，從而附著在固體表面。因此在焊接過程中，試板上的凝結(jié)水和環(huán)境氣氛中的水

13、蒸氣是焊縫中氫的兩個(gè)主要來源。5.濕度對(duì)焊接延遲裂紋的影響是顯著的，高溫高濕下焊接容易對(duì)焊接接頭產(chǎn)生潛在的危險(xiǎn)，并且大于0時(shí)焊接的危險(xiǎn)。6.高濕度條件下焊接HSLA80鋼，通過低溫預(yù)熱(高于環(huán)境溫度1020C)能夠有效地避免延遲裂紋產(chǎn)生，其主要原因是阻止了試樣表面的凝結(jié)水，而不是減緩了冷卻速度。Nb-Cr X80管線鋼冷裂敏感性分析（2010年）尹長(zhǎng)華,薛振奎,閆臣1.管線鋼的焊接性,既與管線鋼本身的材質(zhì)有關(guān),也與焊接工藝條件有關(guān)。分析研究管線鋼焊接性的目的,在于查明管線鋼在指定的焊接工藝條件下可能產(chǎn)生的問題及產(chǎn)生問題的原因,以確定焊接工藝的合理性或管線鋼的改進(jìn)方向。2.冷裂紋是焊接Nb-Cr

14、X80管線鋼時(shí)可能出現(xiàn)的一種嚴(yán)重缺陷。冷裂紋一般是在焊接冷卻過程中,在馬氏體開始轉(zhuǎn)變溫度Ms點(diǎn)附近或更低溫度區(qū)間逐漸產(chǎn)生的,多發(fā)生在100以下。裂紋可能在焊后立即出現(xiàn),也可能在焊后經(jīng)過一段時(shí)間(幾小時(shí),幾天,甚至更長(zhǎng)時(shí)間)才出現(xiàn),因而冷裂紋往往具有延遲產(chǎn)生的特征。由于管線鋼現(xiàn)場(chǎng)焊接時(shí),易于滿足冷裂紋產(chǎn)生的3大條件,因而管線鋼焊接冷裂紋主要發(fā)生在管線鋼現(xiàn)場(chǎng)焊接接頭中。3.考慮焊縫含氫量和接頭拘束度,由試驗(yàn)求得焊接冷裂紋的敏感指數(shù)Pc可用下面公式計(jì)算， （其中為板厚，mm；H為焊縫金屬擴(kuò)撒氫含量，ml/100g）。求得Pc后,利用下式即可求出在斜Y形坡口焊接裂紋試驗(yàn)條件下,為防止冷裂紋所需的最低預(yù)

15、熱溫度T0，T0=1440Pc-392。4.適合國(guó)產(chǎn)管線鋼的最高硬度HV10(max)估算公式如下：HV10(m)100%馬氏體組織時(shí)的硬度,僅與碳含量有關(guān)；HV10(m)=1198C+280(調(diào)質(zhì)和控軋鋼),HV10(m)=845C+304(非調(diào)質(zhì)鋼)。HV10(0)無(wú)馬氏體,主要是貝氏體、珠光體及鐵素體組織時(shí)的硬度,除碳之外還受多種成分的影響。800-500的冷卻時(shí)間,即t8/5,s;0.5對(duì)應(yīng)于HV10(0.5)時(shí)的t8/5冷卻時(shí)間,K硬度計(jì)算公式參數(shù),是修正硬度曲線擬合后確定的,K主要受冷卻過程中析出沉淀強(qiáng)化元素(Mo,V和Nb等)的影響。，其中針對(duì)通常的焊接情況,取t8/5=5-15

16、 s,經(jīng)計(jì)算有HV10(max)=324-256。對(duì)于管線鋼焊接而言,為避免產(chǎn)生冷裂紋允許的最大硬度一般為260HV10或24HRC。采用低氫型焊條時(shí),硬度上限可放寬至350HV10, CO2氣體保護(hù)焊時(shí)為408HV10。5.(1)纖維素型焊條根焊時(shí)裂紋敏感性要比低氫型焊接方法或焊接材料根焊時(shí)大。(2)強(qiáng)度級(jí)別高的低氫型焊材根焊時(shí)的裂紋敏感性要比強(qiáng)度級(jí)別低的低氫型焊材根焊時(shí)大。(3)預(yù)熱溫度提高,裂紋的敏感性降低。環(huán)境溫度變化,裂紋的敏感性變化不明顯。6. 由于插銷試驗(yàn)?zāi)軌蛑苯訙y(cè)定產(chǎn)生焊接冷裂紋的下臨界應(yīng)力,具有定量化的優(yōu)勢(shì),并可綜合考察工藝參數(shù)及熔敷金屬中的氫含量對(duì)Nb-CrX80鋼產(chǎn)生冷裂

17、紋的敏感性,因此采用插銷試驗(yàn)建立了Nb-CrX80鋼產(chǎn)生冷裂紋的判據(jù)。1.國(guó)內(nèi)較廣泛應(yīng)用的有Y型坡口試驗(yàn)法，CTS法，巴東試驗(yàn)法，環(huán)形鑲塊試驗(yàn)法，剛性節(jié)點(diǎn)試驗(yàn)法，窗形拘束試驗(yàn)法等小型自拘束的定性試驗(yàn)法。2.接熱模擬試驗(yàn)機(jī)是研究熱影響區(qū)組織性能與冷裂紋關(guān)系的測(cè)試手段。3.可變拘束長(zhǎng)度的剛性拘束(VRC)試驗(yàn)法。4.TRC試驗(yàn)即拉伸拘束裂紋試驗(yàn)（tensile restraint cracking test）：一種定量測(cè)定焊接冷裂紋試驗(yàn)方法。試驗(yàn)時(shí)將試板固定在專門的試驗(yàn)機(jī)上。施焊后立即施加一橫向拉伸載荷，并調(diào)整拉伸應(yīng)力使其達(dá)到某一定值，長(zhǎng)時(shí)間保持這個(gè)應(yīng)力，直至產(chǎn)生裂紋或斷裂為止。如果不裂，則一般保

18、持24小時(shí)，可用產(chǎn)生冷裂紋的臨界應(yīng)力和加載的持續(xù)時(shí)間（即裂紋的潛伏期）來評(píng)定冷裂紋的敏感性和影響因素。X100 管線鋼冷裂紋敏感性研究（2011年）張 君，牛 輝1.埋弧焊接具有生產(chǎn)率高、焊接質(zhì)量高、勞動(dòng)條件好等優(yōu)點(diǎn)，成為石油天然氣輸送用鋼管焊接通用方法。2.API SPEC 5L（44版）力學(xué)性能要求X100管線鋼屈服強(qiáng)度Rp0.2為690-840 MPa， 抗拉強(qiáng)度Rm為760-990MPa。本試驗(yàn)用 X100管線鋼 Rp0.2為734MPa，Rm為823MPa。3. 根據(jù)GB94461988焊接用插銷冷裂紋試驗(yàn)方法， 試樣采用環(huán)形缺口，插銷圓柱直徑A=8.0mm，缺口角度=40°

19、;,試樣長(zhǎng) L=135mm；試驗(yàn)選用埋弧焊工藝，焊縫成形系數(shù)較大，為確保缺口底部面積全部處于過熱區(qū)范圍內(nèi)，并保證斷裂完全沿缺口底部開裂，圓棒光面不發(fā)生塑性變形，缺口深度h采用1.5mm深缺口,缺口根部半徑R=0.1mm。插銷試驗(yàn)底板尺寸為260mm×400mm，厚度15.3mm；插銷孔直徑8.1mm，間距33mm。4.根據(jù)X100管線鋼抗拉強(qiáng)度及經(jīng)驗(yàn)公式進(jìn)行預(yù)定載荷的計(jì)算，為20000N。式中： cr插銷試驗(yàn)臨界斷裂應(yīng)力，MPa；H按GB 法測(cè)得的熔敷金屬擴(kuò)散氫含量，ml/100g；HV粗晶區(qū)的最大維氏硬度，HV10。5.焊接后當(dāng)溫度降到150時(shí)啟動(dòng)加載裝置開始加載，在1min之內(nèi)加

20、載到預(yù)定載荷并保持。首先使用20000N的載荷加載，16h內(nèi)根據(jù)插銷試樣是否斷裂， 再增加或減小 25%的拘束拉力。試驗(yàn)過程中采集并記錄加載載荷、粗晶區(qū)的溫度場(chǎng)、加載時(shí)間、t8/5和t100等數(shù)據(jù)6.隨著拘束應(yīng)力的降低，插銷斷裂時(shí)間逐漸延長(zhǎng)， 當(dāng)拘束應(yīng)力降低到某一值時(shí)， 插銷不發(fā)生斷裂， 該應(yīng)力即為臨界斷裂應(yīng)力cr。7.根據(jù)斷裂準(zhǔn)則：臨界斷裂應(yīng)力大于等于材料的屈服強(qiáng)度即能防止冷裂紋。一種微合金高強(qiáng)鋼焊接冷裂紋敏感性（2011年）蔣慶梅，陳禮清，許云波，孫衛(wèi)華1. 利用合金設(shè)計(jì)并結(jié)合現(xiàn)代冶金及先進(jìn)制造工藝，可以實(shí)現(xiàn)低合金鋼的高性能化，如采用合金強(qiáng)化、組織強(qiáng)化、控軋 控冷工藝(TMCP)、淬火-自

21、回火控制軋制(QST)技術(shù)和弛豫-析出控制相變(RPC)技術(shù)等。在上述領(lǐng)域應(yīng)用的高強(qiáng)度鋼，雖能滿足結(jié)構(gòu)需要，但同時(shí)也給結(jié)構(gòu)件的焊接帶來困難，尤其是抗拉強(qiáng)度大于800MPa 的低合金鋼，焊接熱影響區(qū)(HAZ)特別是粗晶區(qū)，容易出現(xiàn)冷裂紋和韌性下降的傾向，因此防止冷裂紋的產(chǎn)生成為低合金高強(qiáng)鋼焊接所面臨的問題之一。2 （1） （2）式(1)主要適用于中等強(qiáng)度的非調(diào)質(zhì)低合金鋼(Rm=400-700MPa)，而式(2)適用于強(qiáng)度級(jí)別較高的低合金高強(qiáng)鋼(Rm=500-1000MPa)，且調(diào)質(zhì)和非調(diào)質(zhì)鋼均可應(yīng)用。上述2個(gè)公式均適用于含碳量0.18%（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）以上的鋼種，而碳的質(zhì)量分?jǐn)?shù)在0.17%以下時(shí)，則引起較大誤差。3.試驗(yàn)中預(yù)熱溫度為100時(shí)，裂紋率均為0，因此可以把100作為該工藝條件下的臨界預(yù)熱溫度。以該工藝條件為基礎(chǔ)，通過理論計(jì)算可以獲得該工藝對(duì)應(yīng)的臨界冷卻時(shí)間(t8/5)cr，只要焊接工