1、80mm厚323 kN/m 3T梁翼板材料容重為25 kN/m 3O1）計算圖1所示T梁翼板所構(gòu)成鉸接懸臂板的設(shè)計內(nèi)力。橋梁荷載為公路一I級，橋面鋪裝為C50混凝土配門鋼筋網(wǎng)；容重為25kN/m3 ;下設(shè)40mm!厚素混凝土找平層；容重為圖1鉸接懸臂行車道板（單位：mm解：a.恒載及其內(nèi)力（以縱向1m寬的板條進行計算）每延米板上的恒載 g;鋼筋混凝土面層 g ：匚用1丄；=工kN/m素混凝土找平層 g、：川：.二-匚JkN/mT梁翼板自重g?八、1丄f.、kN/m合計：g =' gi =kN/m每米寬板條的恒載內(nèi)力1*1 =彎矩M Ag = ；gl ： 、. ：' 1.1工二舶

2、kN m剪力QAg - g 4二 h、1. |丄二kNb.公路一I級荷載產(chǎn)生的內(nèi)力要求板的最不利受力，應(yīng)將車輛的后輪作用于鉸縫軸線上，見圖2,后輪軸重為 P=140kN,著地長度為a2=0.2m ,寬度為b2二m，車輪在板上的布置及其壓力分布圖見圖1-1ZXV2OS"lu #H薩尹*盧Irrh h 尹 tA 嚴Ahk嚴工 h k 尹#圖2公路一I級荷載計算圖式（單位：mma嚴+2H =0.20 +»o.i2 = o.44m由式咕巧+加=0.60 + 茁0. i2 = o. g4m一個車輪荷載對于懸臂根部的有效分布寬度：a 二 aT：；'l二匚丄：-.：=1 >

3、 m>1.4m （兩后輪軸距）兩后輪的有效分布寬度發(fā)生重疊，應(yīng)一起計算其有效分布寬度。鉸縫處縱向2個車輪對于懸臂板根部的有效分布寬度為：a = a d V二匚 口 -H-i 匚=U m作用于每米寬板條上的彎矩為：p b400 $4Map =（】J （l ） =-（:.）=-?.?. A-kN mAPA.：-作用于每米寬板條上的剪力為:140二 3.2-"FUkN和日1 =0.2m錯誤！未找到引用源。；車輛荷載的軸重 P =140kN錯誤！未找到引用源。c.行車道板的設(shè)計內(nèi)力Ma 巳工 MAg 】： Map 巳二（一二）1.：（f） = J.4kN mQA 巳二 QAgQap=1

4、.- .-=45.88kN2）如圖23所示為一座橋面板為鉸接的T形截面簡支梁橋，橋面鋪裝厚度為0.1m，凈跨徑為1.4m，試計算橋面板根部在車輛荷載作用下的活載彎矩和剪力。（車輛前后輪著地寬度和長度分別為： 口 =0.6m錯誤!未找到引用源。圖23解：（1）荷載輪重分布在橋面板頂面的尺寸：沿縱向.a2 =0.2 2 0.1 = 0.4m沿橫向：b2 =0.6 2 0.1 = °.8m板頂分布荷載:rT0T194.4444kN m2P/2=70kN板間鉸接1.4（2）板的有效寬度懸臂板邊緣：a0 = a2 =0.4m懸臂板根部：a =a2 2I0 =0.4 2 0.7 =1.8m（3）

5、懸臂板根部內(nèi)力1400 81每米寬懸臂板在根部的活載彎矩：M二上匕（0.7 -匕8）丄9.7222kN-m2江241.81401每米寬懸臂板在根部的活載剪力： =19.4444 kN2漢21.83）如圖3所示，懸臂板上有四個輪重，求其根部o點單位寬度上的最大負彎矩。J1a.計算 l b、Is懸臂端垂直于懸臂跨徑的邊梁，其繞縱軸y的慣性矩，取縱橋向單位梁長 = 1.二 二.-=.1：m 。12=1. ! 1.'二 rnm 一。12b.求A解:懸丿Qj、臂板根部繞縱軸y的慣性矩，取縱橋向單位梁長，t- 心:輪重2、2,X由 I b/ ls=1.558，自表?/), USS, BIs

6、3; 1200l匚 W2-4查取A值，其法如下:xl i-/lr.Ib/1 S = 1. ；!二.1 B / l S = 1 .弋 SIb / Is 二0.201.1201.0100.241.1381.0791.0380.401.2101.150輪重2、2:Ib/IS 二 l.i'-i-lB/ls 二、遜1 B / 1 S 二二八!0.601.2701.2051.160-A值用直線插入法求取。輪重2、2:c.懸臂根部彎矩計算：PA-701 .079 M xo, 1 =1ch( Ay ch(G x1JI_1.0妙1 .4"(1.20 )-=U . kN m/m輪重(2)M xo

7、,丄二 1 .: ch()S.i-i輪重2-7oxi .079M xo,JT=一：. !廠 kN m/m輪重2-70 x 1 205Mx.ch(m二-：.紳;kN m/m3. C -匚Mxo =-（工, 二"J）二- ； JkN m/m以上計算未考慮沖擊系數(shù)，懸臂板沖擊系數(shù)取1 =1.3。4）如圖4示為一橋面寬度為凈9-9+2 X 1.5m人行道的鋼筋混凝土 T形梁橋，共設(shè)五根主梁。試求荷載位于支點處時1號和2號主梁相應(yīng)于汽車荷載和人群荷載的橫向分布系數(shù)。1500 .9000 1500 I1600一 2200 一2200一 2200 一. 2200-1儷-【r H圖r 14廠1解：首

8、先繪制1號梁和2號梁的荷載橫向影響線，如圖2-59b所示。在荷載橫向影響線上確定荷載沿橫向最不利的布置位置。橋規(guī)規(guī)定對于汽車荷載，車輛橫向輪距為1.80 m,兩列汽車車輪的橫向最小間距為1.30 m,車輪離人行道緣石的最小距離為0.50 m。求出相應(yīng)于荷載位置的影響線豎標值后，就可得到橫向所有荷載分配給1號梁的最大荷載值為：PP汽車荷載：max Rq' qi： '： =匚Pu 2 M 2人群荷載：maxR =r Pr =.WPr式中P和Por相應(yīng)為汽車荷載軸重和每延米跨長的人群荷載集度；qi和r為對應(yīng)于汽車車輪和人群荷載集度的影響線坐標。由此可得1號梁在汽車和人群荷載作用下的最

9、不利荷載橫向分布系數(shù)分別為m0q二0.409和 m.二 if。同理可計算得2號梁的荷載橫向分布系數(shù)為mq =匚:廣和m0r =0。5）計算跨徑I = 29.12m的橋梁橫截面如圖3所示，試求荷載位于跨中時，1號和2號主梁的荷載橫向分布系數(shù)。解：此橋在跨度內(nèi)設(shè)有二道端橫梁，五道中橫梁，具有強大的橫向連接剛性，且承重結(jié)構(gòu)的長寬比為:1_B'.工?二二故可按偏心壓力法來繪制橫向影響線，并計算相應(yīng)汽車荷載和人群荷載的橫向分布系數(shù)m和mcr。該橋有5根主梁，各主梁的橫截面均相等，主梁間距為2.2m，則：5、a2 二 a； a； a2 a： a2 = 2 2.2 22.22：i.2.2 2 ：；：

10、2 2.2 2 = 48.40m2i ±由式（2-37 ）得1號梁的橫向影響線豎標值為：11=n1a -i.嘰丄二 _ _ f _n 7-_n J"-.-送a上同理可得2號梁的橫向影響線豎標值為:21=0.4 ； n25 = 0.0。由口1和口5繪制1號梁的橫向影響線,由、和繪制2號梁的橫向影響線，見圖5b和c所示，圖中按橋規(guī)規(guī)定確定了汽車荷載的最不利荷載位置。圖5偏心壓力法me計算圖式（單位：mr）i（a）橋梁橫截面；（b） 1號梁橫向影響線；（e）2號梁橫向影響 線由11和15計算1號梁橫向影響線的零點位置。設(shè)零點至1號梁位的距離為x，則：x 4 2.2 -X0.6 一

11、 0.2解得： x = 6.6m是，1號梁的荷載橫向分布系數(shù)計算如下：汽車荷載：meq=T qiqqqq：丄二.J -.7人群荷載：me二工_. 一二 .'6.6 I2 丿同理可求出2號梁的荷載橫向分布系數(shù)為：meq二L. 2i ； mer二'-.-】宀6)無中橫隔梁的橫向鉸接 T形梁橋，跨徑I，橋面寬度為凈-7+2 0.25m，由間距b=1.5m的5根主梁組成。主梁的截面尺寸如圖11所示。試計算各主梁的荷載橫向分布系數(shù)。解：計算抗彎慣矩I和抗扭慣矩主梁翼板的平均厚度為:Itu 100 +140h = =_工 mm2截面形心距翼板頂面的距離 ax為:160700ax =7001

12、20(1500 - 160)120)-179.10mm160700(1500 -160)120抗彎慣矩 I :丨=丄 X160X7003 + (16700)-179.1)2 + (1500-160) 120312 2 12(1500-160) 120 (179.1 -120)2 =1.0318 1010mm：2抗扭慣矩It :對于翼板,t12011: 0.1，查表 2-6 可得 C1=；3對于梁肋,b1 1500t2160-0.276，查表 2-6 可得：c2 =0.275。b2(700-120)則：lT 八 qbjti3x 1500 x 1203 匯切.275 x 580 x 1603 =

13、01517 x 1010mm43101.0318勺0 一 1500、2而()=0.88800.1517 101000010670 3()3 =0.0595126.7©求剛度參數(shù)和= 5.8丄(b)2 =5.8It I冉 I di 31.031800.-390()3 =390-P* h100004阿匚0.03151 1 0.8880由計算結(jié)果可見，1值對正則方程(2-67)系數(shù)的影響只有3%左右，因此可以忽略不計其影響。©繪制跨中荷載橫向分布影響線從附錄I中所屬5-1、5-2和5-3的分表，在 =0.60與 =1.00之間內(nèi)插求 =0.888的影響線豎標值、2i、3并繪成各梁

14、的荷載橫向分布影響線如圖12b、c和do7-1 b、c和d所示，則得各主梁的橫向分布系數(shù)1丄mcq =2(0.731 0.207) =0.4691m.q(0.257 0.436 0.233 0) =0.463©計算各主梁的荷載橫向分布系數(shù)汽車荷載的橫向最不利布置如圖2號梁1號梁3號梁mcq= 1(0.381 0098) 2 =0.479玄 一丁 O OD _ _O工耳叮9OD _ | _ i "D _ I 嚴一DD *_TDO _If S2£辜czf圖12 1、3和5號梁的荷載橫向分布影響線（單位：mm）7）圖21為一鋼筋混凝土簡支 T梁橋，共設(shè)五根主梁。試求:

15、用杠桿原理法繪出1、2、3號梁荷載橫向分布影響線; 用偏心受壓法繪出1、2、3號梁荷載橫向分布影響線; 用杠桿法計算1、2、3號梁的荷載橫向分布系數(shù)；用偏心受壓法計算1、2、3號梁的荷載橫向分布系數(shù)。12345L 105160160160160105 1圖21解： 杠桿原理法：1號梁荷載橫向分布影響線pkup 2p 2P-250一 ISO 一腫-一 180 P or11! 11 12號梁荷載橫向分布影響PP PP3號梁荷載橫向分布影響線偏心壓力法:= 25.6 ni£a? =(2 X L6J2 + Lt2 + 02 + (-L6)2 +(2X 1,6)2i 二 i1號板：n 11=錯誤！未找到引用源。n 15=錯誤！未找到引用源。pFP2號板n 21=錯誤！未找到引用源。n 25=錯誤！未找到引用源。PP PP3 號板 n 31=n 5i =0.2PP PP 皿一 180 PorOJOJoorunjoOJo1號梁橫向分布系數(shù)：人群荷載：m°Y=1.844 ;汽車荷載：m°q=0.5 X 0.875=0.4382號梁橫向分布系數(shù)：人群荷載:moY=0；汽車荷載:moq=0.5 X( 0.063+0.813 ) =0.4383號梁橫向分布系數(shù)：人