1、一、判斷題：1、力矩分配法中的分配系數(shù)、傳遞系數(shù)與外來因素（荷載、溫度變化等）有關(guān)。（）2、若圖示各桿件線剛度i 相同，則各桿A 端的轉(zhuǎn)動(dòng)剛度S 分別為： 4 i , 3 i , i 。（ ）AAA3、圖示結(jié)構(gòu)EI =常數(shù)，用力矩分配法計(jì)算時(shí)分配系數(shù)A 4 = 4 / 11。（）2l1A3l4ll4、圖示結(jié)構(gòu)用力矩分配法計(jì)算時(shí)分配系數(shù)AB1/ 2 ，AD1 / 8 。（ ）Ci=1BADi =1i =1i=1E5、用力矩分配法計(jì)算圖示結(jié)構(gòu)，各桿l 相同， EI =常數(shù)。其分配系數(shù)BA0.8， BC0.2，BD0。（ ）ABCD6、單元?jiǎng)偠染仃嚪从沉嗽搯卧獥U端位移與桿端力之間的關(guān)系。（）7、單元

2、剛度矩陣均具有對(duì)稱性和奇異性。（ X）8、局部坐標(biāo)系與整體坐標(biāo)系之間的坐標(biāo)變換矩陣T 是正交矩陣。（）9、結(jié)構(gòu)剛度方程矩陣形式為：KP，它是整個(gè)結(jié)構(gòu)所應(yīng)滿足的變形條件。（ X）10、矩陣位移法中， 等效結(jié)點(diǎn)荷載的 “等效原則” 是指與非結(jié)點(diǎn)荷載的結(jié)點(diǎn)位移相等。（）第 1 頁二選擇題(1)欲使圖21所示體系的自振頻率增大，在下述辦法中可采用：（D）A增 大 質(zhì) 量 m；B將 質(zhì) 量 m 移 至 梁 的 跨 中 位 置 ；C減小梁的EI；D將鉸支座改為固定支座。mEI圖21(2)平 面 桿 件 結(jié) 構(gòu) 一 般 情 況 下 的 單 元 剛 度 矩 陣k 6 6 ，就 其性質(zhì)而言，是：（B）A非對(duì)稱、

3、奇異矩陣；B對(duì)稱、奇異矩陣；C對(duì)稱、非奇異矩陣；D非對(duì)稱、非奇異矩陣。(3)已知圖23所示剛架各桿EI= 常數(shù)，當(dāng)只考慮彎曲變形，且各桿單元類型相同時(shí)，采用先處理法進(jìn)行結(jié)點(diǎn)位移編號(hào)，其正確編號(hào)是：（A ）圖23第 2 頁二、用力矩分配法計(jì)算圖2 所示結(jié)構(gòu)M圖。 EI = 常數(shù)。8 kNBA2 IID6 mIC3 m3 m3 m圖 2解：1、固端彎矩3 分M AB9kNm ( 上側(cè)受拉 )（2分）， MBA 0（1 分）2、分配系數(shù) 6分（各 2分）=0.5 ,1,AD1ABAC363、彎矩圖畫對(duì)6分（各 1分）M AB4.5kNm (上側(cè)受拉 )， M AD1.5kNm （上側(cè)受拉）M AC3

4、kNm (右側(cè)受拉 )，M DA1.5kNm （上側(cè)受拉）M CA1.5kNm （右側(cè)受拉）， M BA0第 3 頁三、用力矩分配法計(jì)算圖3 所示結(jié)構(gòu)，并繪M 圖。(b15kN/mB100kNi=2(a)10kN/mBCA2EIEI12m4m4m圖 3解：4m1、固端彎矩 7分M BA180kNm ( 上側(cè)受拉 ) （2 分）， M AB0（1分）M BC100kNm ( 上側(cè)受拉 ) （2 分）， M CB100kNm ( 上側(cè)受拉 ) （2 分）2、分配系數(shù)4 分（各 2分）BA=0.5 ,BC0.53、彎矩圖畫對(duì)4 分（各 1 分）M BA140kNm (上側(cè)受拉 )， M BC140k

5、N m (上側(cè)受拉 )，M CB80KNm (上側(cè)受拉 )， M AB0（1分）第 4 頁四、用先處理法寫出圖4 所示梁 ( 整體坐標(biāo)見圖 4 b )的結(jié)構(gòu)剛度矩陣K 。12342EIEIy3EIlll圖 4圖 4（ b）解：1、求對(duì) K1、 K2、 K3各 2分，共 6分K 18i4i， K24i2i， K 312i6i4i8i2i4i6i12i2、求對(duì)1、 2、3各 1分，共 3分1，2，31223341、求對(duì) K，共 6 分8i4i0012i2i0K， iEI / l對(duì)16i 6i稱12i第 5 頁五、用力矩分配法作圖示對(duì)稱結(jié)構(gòu)的M圖。已知：P=10kN , q = 1 kN/m ,橫梁

6、抗彎剛度為2EI，柱抗彎剛度為EI 。qPq6m6m3m 3m6m圖51半邊結(jié)構(gòu)簡圖（ 2分）Pq2ABDCBA= 0.428 ,BC= 0.286 ,BD= 0.286（3 分）M BAF= 4.5 kNmM BDF=M DBF= -7.5 kN m（5 分）分 配 力 矩 為 3 kN m ,1,CBD=1（3 分）CBC26.646.645.765.760.860.861.608.361.600.43M 圖 （ kN.m)（2 分）第 6 頁六、求圖61所示體系的自振頻率和主振型。mEIEI 1EI 1l2 mEI2 EI 12 EI 1ll圖 61112EI,248EIml4ml411

7、05.,1212122第 7 頁七圖 71所示體系的各桿為剛桿，彈簧支座的剛度系數(shù)為 k 。試用靜力法或能量法計(jì)算體系的臨界荷載 Pcr 。（本大題 15 分）圖 71解: 微彎狀態(tài)下的平衡形式如圖圖 71A（1 分）應(yīng)變能 Ve1 ky121 ky22（1 分）22外力勢能 Ve*Pi iP y22( y2y1 ) 2（2 分）2l2l結(jié)構(gòu)勢能 EP VeVP*122Py1 y22121 2Py22( y2y1 )2( klP) y1(kl 2P) y2ky1ky22l2l2l22（2 分）根據(jù)勢能駐值定理得 :EPEP y1EP y20y1y2EP0y1EP1( klP) y1Py2 0y

8、1l（2 分）EP0y2EP1 Py1(kl2P) y2 0y2l（2 分）第 8 頁得到穩(wěn)定方程為 :klPP0Pkl2P（1 分）P23klPk 2l 20Pcr 0.382kl （2 分）y21.618y1（1分）故失穩(wěn)時(shí)的實(shí)際變形形式如圖71B 所示（ 1 分）PP 1y1y21.618圖 71A圖 71B注：用靜力法求解分值參考能量法。第 9 頁附表 1單跨超靜定梁簡圖MAB= 1B4iAM BA2iQAB= Q BA6iAB16il6il12ill 2= 1BA3iBA3i1l= 1BAi單跨超靜定梁簡圖qABPAB00imAB2qlPl83il3il 20mBA2qlPl8AqBPB2ql3Pl0Al/ 2l/ 2160第10頁附表 2EA00EA00ll12 EI6EI12 EI6EI00l