扣件式鋼管懸挑腳手架計算書工程建設地點龍泉驛柏合鎮(zhèn)東山國際新城；屬于剪力墻結構；地上11層；地下1層；建筑高度0M；標準層層高29M；扣件式鋼管懸挑腳手架懸挑高度12M。本工程由華信大足房地產開發(fā)有限公司投資建設，四川天拓建筑設計院設計，華西立信建設管理有限公司監(jiān)理，中鐵二局股份有限公司組織施工。型鋼懸挑扣件式鋼管腳手架的計算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ1302001、建筑結構荷載規(guī)范GB500092001、鋼結構設計規(guī)范GB500172003、建筑施工安全檢查評分標準JGJ5999、建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范JGJ8091以及本工程的施工圖紙。一、參數(shù)信息1腳手架參數(shù)雙排腳手架搭設高度為12M，立桿采用單立桿；搭設尺寸為立桿的縱距為15M，立桿的橫距為09M，立桿的步距為12M；內排架距離墻長度為030M；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數(shù)為2根；腳手架沿墻縱向長度為15000M；采用的鋼管類型為4835；橫桿與立桿連接方式為雙扣件；取雙扣件抗滑承載力調整系數(shù)075；連墻件布置取三步三跨，豎向間距36M，水平間距45M，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2活荷載參數(shù)施工均布荷載KN/M23000；腳手架用途結構腳手架；3風荷載參數(shù)本工程地處四川成都市，基本風壓03KN/M2；風荷載高度變化系數(shù)Z，計算連墻件強度時取074，計算立桿穩(wěn)定性時取074，風荷載體型系數(shù)S為0251；4靜荷載參數(shù)每米立桿承受的結構自重荷載標準值KN/M01611；腳手板自重標準值KN/M20350；欄桿擋腳板自重標準值KN/M0140；安全設施與安全網(wǎng)自重標準值KN/M20005；腳手板鋪設層數(shù)1層；腳手板類別木腳手板；欄桿擋板類別木腳手板擋板；5水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用4835鋼管，其中建筑物外懸挑段長度13M，建筑物內錨固段長度23M。錨固壓點壓環(huán)鋼筋直徑MM1200；樓板混凝土標號C35；6拉繩與支桿參數(shù)支撐數(shù)量為1；懸挑水平鋼梁上面采用鋼絲繩、下面采用支桿與建筑物聯(lián)結。鋼絲繩安全系數(shù)取9000；鋼絲繩與梁夾角為度60；支桿與與梁夾角為度60；最里面支點距離建筑物12M,支桿采用4835MM鋼管。二、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1均布荷載值計算小橫桿的自重標準值P10038KN/M；腳手板的荷載標準值P203515/30175KN/M；活荷載標準值Q315/315KN/M；荷載的計算值Q12003812017514152356KN/M；小橫桿計算簡圖2強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下MQMAXQL2/8最大彎矩MQMAX2356092/80239KNM；最大應力計算值MQMAX/W46959N/MM2；小橫桿的最大彎曲應力46959N/MM2小于小橫桿的抗壓強度設計值F205N/MM2，滿足要求3撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值Q00380175151713KN/M；QMAX5QL4/384EI最大撓度5017139004/3842061051219000583MM；小橫桿的最大撓度0583MM小于小橫桿的最大容許撓度900/1506與10MM，滿足要求三、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。1荷載值計算小橫桿的自重標準值P10038090035KN；腳手板的荷載標準值P20350915/30158KN；活荷載標準值Q30915/3135KN；荷載的設計值P12003512015814135/2106KN；大橫桿計算簡圖2強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。MMAX008QL2均布荷載最大彎矩計算M1MAX008003815150007KNM；集中荷載最大彎矩計算公式如下MPMAX0267PL集中荷載最大彎矩計算M2MAX0267106150425KNM；MM1MAXM2MAX000704250432KNM最大應力計算值0432106/508084948N/MM2；大橫桿的最大應力計算值84948N/MM2小于大橫桿的抗壓強度設計值F205N/MM2，滿足要求3撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單位MM；均布荷載最大撓度計算公式如下MAX0677QL4/100EI大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度MAX0677003815004/1002061051219000052MM；集中荷載最大撓度計算公式如下PMAX1883PL3/100EI集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度小橫桿傳遞荷載P（00350158135）/20771KN1883077115003/1002061051219001951MM；最大撓度和MAXPMAX005219512004MM；大橫桿的最大撓度2004MM小于大橫桿的最大容許撓度1500/15010與10MM，滿足要求四、扣件抗滑力的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取1600KN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)075，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為1200KN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范525RRC其中RC扣件抗滑承載力設計值,取1200KN；R縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；小橫桿的自重標準值P10038092/20035KN；大橫桿的自重標準值P20038150058KN；腳手板的自重標準值P30350915/20236KN；活荷載標準值Q30915/22025KN；荷載的設計值R120035005802361420253229KN；R0時，水平鋼梁受壓；當RAHRU4268KN。經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。下面壓桿以4835MM鋼管計算，斜壓桿的容許壓力按照下式計算N/AF其中N受壓斜桿的軸心壓力設計值，N4268KN；軸心受壓斜桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比L/I查表得到0148；I計算受壓斜桿的截面回轉半徑，I1578CM；L受最大壓力斜桿計算長度，L3511M；A受壓斜桿凈截面面積，A4893CM2；受壓斜桿受壓應力計算值，經計算得到結果是58942N/MM2；F受壓斜桿抗壓強度設計值，F(xiàn)215N/MM2；受壓斜桿的穩(wěn)定性計算F，滿足要求鋼絲拉繩斜拉桿的拉環(huán)強度計算鋼絲拉繩斜拉桿的軸力RU的最大值進行計算作為拉環(huán)的拉力N，為NRU4268KN鋼絲拉繩斜拉桿的拉環(huán)的強度計算公式為N/AF其中F為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規(guī)范1098每個拉環(huán)按2個截面計算的吊環(huán)應力不應大于50N/MM2；所需要的鋼絲拉繩斜拉桿的拉環(huán)最小直徑D42684/31425021/274MM；實際拉環(huán)選用直徑D8MM的HPB235的鋼筋制作即可。斜撐支桿的焊縫計算斜撐支桿采用焊接方式與墻體預埋件連接，對接焊縫強度計算公式如下N/LWTFC或FT其中N為斜撐支桿的軸向力，N4268KN；LW為斜撐支桿件的周長，取150796MM；T為斜撐支桿焊縫的厚度，T35MM；FT或FC為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取185N/MM2；經過計算得到焊縫最大應力4268407/150796358087N/MM2。對接焊縫的最大應力8087N/MM2小于185N/MM2，滿足要求十三、錨固段與樓板連接的計算水平鋼梁與樓板壓點如果采用壓環(huán)，拉環(huán)強度計算如下水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)受力R0138KN；壓環(huán)鋼筋的設計直徑D12MM；水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)強度計算公式為N/2AF其