44SpecificationsfordesignofsteelshellconcretestructuralofhighwayimersedtunnelI 2 3 3 3 44.4計算系數(shù)及其它 4 5 5 5 5 66.4犧牲陽極金屬 66.5止水帶 6 6 6 7 77.4鋼殼構(gòu)造要求 77.5加勁肋和連接件構(gòu)造要求 97.6受壓翼緣局部穩(wěn)定 7.7鋼殼混凝土結(jié)構(gòu)脫空限值 7.9最終接頭 8.4抗震驗算 9.4犧牲陽極 20 21 21 本文件按照GB/T1.1—2020《標準化工作導則第1部分：標準化文件的結(jié)構(gòu)和起草規(guī)則》的規(guī)定請注意本文件的某些內(nèi)容可能涉及專利。本文件的發(fā)布機構(gòu)不承擔識別這些專利的責任。軌道交通設計研究院、中交公路長大橋建設國家工程研究中心等方面進行了系統(tǒng)歸納和提升，為了更好地1公路鋼殼混凝土沉管隧道結(jié)構(gòu)設計規(guī)范本文件適用于廣東省內(nèi)新建公路鋼殼混凝土組合結(jié)GB1499.1鋼筋混凝土用鋼第1部分：熱軋光GB1499.2鋼筋混凝土用鋼第2部分：熱軋帶GB50204混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收GB/T4948鋁-鋅-銦系合金GB/T5210色漆和清漆拉開法附GB/T7788船舶及海洋工程陽極屏涂料通用技GB/T18173.2高分子防水材GB/T20624.1色漆和清漆快速變形(耐沖擊性)試驗第1部分：落錘試驗(大面積沖頭)GB/T31405管道耐蝕涂敷層高溫陰極剝離試驗GB/T50081混凝土物理力學性能試驗方法GB/T50082混凝土長期性能和耐久性能試驗方法GB/T51318沉管法隧道設計JTG3362公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計JTG/T3310公路工程混凝土結(jié)構(gòu)耐久性2JTG/T3371-01公路沉管3.1鋼殼混凝土管節(jié)compositesteel-concreteel3.2鋼殼混凝土組合結(jié)構(gòu)中連接內(nèi)、外側(cè)鋼面板并將混凝土隔斷的鋼3.3橫隔板horizontaldiap鋼殼混凝土組合結(jié)構(gòu)中沿隧道橫向布置連接內(nèi)外層鋼面板、與內(nèi)外層鋼面板共同組成獨立隔倉的3.4鋼殼混凝土組合結(jié)構(gòu)中沿隧道縱向布置連接內(nèi)外層鋼面板、與內(nèi)外層鋼面板共同組成獨立隔倉的3.53.63.73.8鋼殼混凝土組合結(jié)構(gòu)因混凝土澆筑不密實而產(chǎn)生的頂面板下方脫空現(xiàn)象。3.9管內(nèi)推出式最終接頭closurejointpushedoutfromthe3.10整體吊裝式最終接頭closurejointliftedandimmersedbyfloating3.1133.123.13M——彎矩設計值；N——軸力設計值；V——剪力設計值；fc——混凝土抗壓強度設計值；fs——鋼材抗拉、抗壓強度設計值；ft——組合桁架抗剪機制中鋼隔板的拉應力；fvud——組合桁架抗剪機制中混凝土的剪切設計強度；Mu——鋼殼混凝土構(gòu)件極限抗彎承載力；ni——區(qū)段i內(nèi)連接件的個數(shù)；Ncu——鋼殼混凝土構(gòu)件軸向極限抗壓承載力；Ntu——鋼殼混凝土構(gòu)件軸向極限抗拉承載力；v1di——區(qū)段i上單位長度橫向剪力流；vd——鋼-混凝土界面上單位長度水平剪力流；τ——鋼隔板剪切機制中的剪應力；Pw——受拉鋼面板含鋼率。44.3幾何參數(shù)As——鋼板截面積；bc——混凝土寬度；hsc——型鋼連接件高度；Ii——連接件布置區(qū)段長度；Iun——構(gòu)件未開裂時的截面慣性矩；Lc——型鋼連接件長度；ssc——型鋼連接件間距；st——鋼隔板間距；tc——受壓區(qū)鋼面板厚度；tsc——型鋼連接件腹板厚度；tw——鋼隔板厚度；yc——混凝土受壓中心與受拉鋼面板中心的距離；α1——鋼隔板拉應力與水平軸間的夾角，也稱斜拉角；θ——混凝土壓應力與水平軸間的夾角，也稱斜壓角。4,4計算系數(shù)及其它kh——型鋼連接件尺寸系數(shù)；km——鋼隔板布置間隔對抗剪強度的影響系數(shù)；ks——型鋼連接件間距影響系數(shù)；β——受壓區(qū)混凝土等效矩形圖形系數(shù)；βd——尺寸效應對抗剪強度的影響系數(shù)；λt——型鋼連接件形狀系數(shù)。55.1單孔四車道或以上、受力條件復雜的沉管隧道管節(jié)宜采用鋼殼混凝土結(jié)構(gòu)。5.3公路鋼殼混凝土沉管隧道的調(diào)查與勘測應根據(jù)不同階段的任務、目的開展工作，并應滿足JTG/T5.4鋼殼結(jié)構(gòu)設計除應滿足受力、變形、耐久性設計要求，尚應滿足鋼殼制造加工、混凝土澆筑、管節(jié)浮運和沉放、對接等施工要求，以及滿足運營期維養(yǎng)的有關5.5鋼殼混凝土管節(jié)應針對不同施工工況和運營工況下的結(jié)構(gòu)強度、變形、穩(wěn)定性等進行計算分析。5.6鋼殼混凝土管節(jié)應根據(jù)環(huán)境類別、作用等級等因素，綜合采用多種不同防腐設計，使建設期滿足5.7鋼殼結(jié)構(gòu)設計應統(tǒng)籌考慮主體結(jié)構(gòu)、舾裝件等附屬設施、機電設施及其他相關預留預埋設計。5.8鋼殼混凝土沉管隧道宜采取在塢內(nèi)澆筑完成混凝土。當條件受限時，經(jīng)專題研究，也可采取在鋼殼制造完成后澆筑部分混凝土，浮運至干塢或隧址區(qū)再進行浮態(tài)6.1.3普通螺栓的性能等級應滿足GB/T5782的要求，6.2混凝土66.3鋼筋6,4犧牲陽極金屬6.4.2陽極金屬與鐵芯之間接觸電1234567--8--977.1.1鋼殼混凝土沉管隧道應按整體式管節(jié)7.1.2沉管隧道管節(jié)長度與數(shù)量應根據(jù)結(jié)構(gòu)受力、管節(jié)預制、浮運、安裝、干塢選址、工期、造價及環(huán)保等要求，并結(jié)合縱斷面設計要求進行合理劃分與7.1.3隧道橫斷面布置和結(jié)構(gòu)尺寸應根據(jù)建筑限界、設施設備、結(jié)構(gòu)受力、浮運沉放、施工誤差等要7.1.4鋼殼加工節(jié)段縱向長度應根據(jù)加工廠設備起重能力、場地大小、鋼材規(guī)格等因素綜7.1.5管節(jié)鋼殼結(jié)構(gòu)受力分析應根據(jù)制造加工工藝和混凝土澆筑工藝，對鋼殼混凝土管節(jié)構(gòu)件關鍵截7.1.6鋼殼混凝土管節(jié)自密實混凝土宜采用跳倉澆筑方式，澆筑順序為先底板、后側(cè)墻和中墻、再頂7.1.8管節(jié)主體結(jié)構(gòu)設計應符合設計使用年限、使用功能和施7.1.9管節(jié)接頭的豎向剪力鍵應采用鋼剪力鍵，宜成組設置于側(cè)墻與中墻；水平向剪力鍵宜利用結(jié)構(gòu)底板壓艙層設置混凝土剪力鍵，必要時可在結(jié)構(gòu)底7.2總體設計7.2.1隧址宜選擇在水文、河勢穩(wěn)定及河床或海床平緩地段，應避免選擇在可能引起震陷、液化、滑7.2.2沉管隧道的平面線形應根據(jù)路線走向、地形、地質(zhì)、水文、航道、水下障礙物、兩岸構(gòu)筑物等7.2.3沉管段的平面線形宜采用直線。采用曲線時，應結(jié)合隧道功能、管節(jié)長度、基礎形式、施工工7.2.4隧道縱斷面線形應根據(jù)水下地形、航道規(guī)劃和兩岸構(gòu)筑物等情況確定，其具體技術指標應符合7.2.5隧道埋深應根據(jù)航道規(guī)劃、水域設防要求的最大沖淤包絡線、航道維護疏浚要求、通航船只落a)隧道頂部應埋設在規(guī)劃航道底標高以下，并滿足規(guī)劃航道實施及隧道頂部防錨層鋪設要求；7.2.8沉管浮運、沉放等技術要求應符合GB/T51318的規(guī)定。7.3管節(jié)構(gòu)造要求7.3.1考慮鋼殼管節(jié)內(nèi)部焊接、檢測等加工的有限空間需求，單孔四車道管節(jié)的頂板、底板厚度宜取行車孔凈寬的0.08～0.12，不宜小于1.00m。具7,4鋼殼構(gòu)造要求8（A大樣：內(nèi)部對齊B大樣：外部對齊）7.4.2管節(jié)鋼殼結(jié)構(gòu)的橫、縱隔板的間距不宜大于3.5m，7.4.3每個隔艙宜設置1個澆筑孔，氣孔，排氣孔宜設置在隔艙四角和厚、薄板相9）；7.5.1縱、橫隔板宜設置加勁肋，板式加勁肋與面板的端部宜設置3mm～5m7.5.2側(cè)墻的面板宜設置沿縱軸線方向的L型加勁肋和沿橫斷面方向的板肋，加勁肋間距宜取0.50a)頂、底板的上層鋼板不宜設置橫向板肋，宜采用焊釘，便于澆筑混凝土；縱向加勁肋的間距宜取0.50m～0.75m；依據(jù)面板的縱向穩(wěn)定性，縱向加勁肋間距不宜大于 1 47.5.4頂板設置的T肋開孔間距宜為300mm～500mm以滿足自密實混凝土流動性，開孔大小可取直7.6.2設置扁鋼加勁肋的主體結(jié)構(gòu)應進行受壓區(qū)局部穩(wěn)定性計算，可采用數(shù)值分析等方7.7鋼殼混凝土結(jié)構(gòu)脫空限值7.7.1鋼殼混凝土結(jié)構(gòu)中底板頂和頂板頂鋼與混凝土之間的脫空高度不宜大于5mm，分格脫空檢測的分格尺寸可為300mm×300mm。T肋位置的分格需要以T肋為中心、騎跨T肋7.7.3注漿補強材料可采用環(huán)氧樹脂，注漿補強材料的強度等級不應小于主體結(jié)構(gòu)自密實混凝土的強用沖擊映像法檢測出“分格存在脫空＞5mm的單點或單個分格中脫空＞3mm的面積大于30%”時采用7.8防火設計7.8.1管節(jié)主體結(jié)構(gòu)耐火等級應為一級，7.8.2根據(jù)相應火災熱釋放率下隧道內(nèi)溫度空間分布明確隧道防火區(qū)域，隧道防火內(nèi)襯保護應覆蓋下）；b)沉管隧道管節(jié)接頭等部位；c)安裝隧道頂部風機、照明燈具的預埋件及轉(zhuǎn)接7.8.3防火板與裝飾板分界位置宜采用搭接的方式，裝飾板應滿足覆蓋范圍內(nèi)的鋼殼防火保護要a)應滿足設計火災熱釋放率與隧道耐火極限的要求；c)陶瓷纖維類防火材料應符合GB/T3003的規(guī)定。7.9最終接頭7.9.1結(jié)構(gòu)型式應綜合考慮接頭位置、水文地質(zhì)、結(jié)構(gòu)特點、施工條件、裝備能力、工期、造價等因7.9.2水中最終接頭應選擇水深淺、水流流向與流速基本穩(wěn)定、泥沙含量少的區(qū)段實施，可采用管內(nèi)推出式最終接頭、整體吊裝式最終接頭等構(gòu)7.9.3當最終接頭臨時防水采用M止水帶、充氣止水帶時，7.10.3結(jié)構(gòu)健康監(jiān)測系統(tǒng)的設計使用年限應根據(jù)監(jiān)測需要，并結(jié)合主體結(jié)構(gòu)設計使用年限確7.10.7沉降、接頭張開量監(jiān)測項目和頻率等要求應按JTG/T3371-01執(zhí)行。7.10.8宜選擇合適管節(jié)進行鋼殼耐a)系統(tǒng)設計使用年限應根據(jù)監(jiān)測需要，并結(jié)合主體結(jié)構(gòu)設計使用年限確定；b)結(jié)構(gòu)健康監(jiān)測系統(tǒng)應滿足不同階段的要求c)結(jié)構(gòu)健康監(jiān)測系統(tǒng)宜與運營管理系統(tǒng)統(tǒng)一考慮。8.1.1鋼殼混凝土管節(jié)結(jié)構(gòu)應按承載能力極限狀態(tài)的要求進行持久狀況及偶然狀況的構(gòu)件承載力及鋼8.1.2鋼殼混凝土管節(jié)結(jié)構(gòu)應按正常使用極限狀態(tài)的要求進行持久狀況的構(gòu)件應力、鋼-混凝土界面8.1.3鋼殼混凝土管節(jié)結(jié)構(gòu)應按短暫狀況結(jié)8.2作用與組合8.2.1沉管隧道計算采用的作用應分1234567898.3.1承載能力極限狀態(tài)抗剪連接件設計的作用應包括鋼結(jié)構(gòu)與混凝土形成組合截面之后的各種永久混凝土板完全組合進行計算，同時不考慮負彎矩區(qū)混凝土開裂。鋼-混凝土界面上單位長度水平剪力流vd=················8.3.3進行承載能力極限狀態(tài)計算時，作用效應應采用其組合設計值；結(jié)構(gòu)材料性能應采用其強度設8.3.4構(gòu)件的承載能力極限狀態(tài)計算，應滿足式（2S——作用（或荷載）效應的組合值（其中汽車荷載應計入沖擊系數(shù)c)鋼-混凝土界面抗剪驗算時，受力部分宜只考慮抗剪連接件。當依據(jù)充分時，可考結(jié)構(gòu)分析模型設定（隧道橫向管節(jié)受力框架）荷載條件設定不同工況下橫向受力計算（軸力、彎矩、剪力）假定截面相關參數(shù)不滿足彎矩及軸力驗算（鋼面板厚度）不滿足剪力驗算不滿足滿足（鋼隔板厚度）滿足不滿足界面連接及穩(wěn)定驗算（連接件、加勁肋）滿足（連接件、加勁肋）滿足確定截面尺寸8.3.6結(jié)構(gòu)設計應驗算構(gòu)件關鍵截面處的軸向承載力、正截面受彎承載力和斜截面受剪承載力，關鍵截面宜選擇跨中、端部彎剪受力較大處。變截面構(gòu)件應8.3.7管節(jié)結(jié)構(gòu)軸向承載力驗算應符合下列a)鋼殼混凝土管節(jié)結(jié)構(gòu)的軸向受壓承載力應按式（3）計算：Ncu=Asfs+Acfc······································································(3)Ncu——鋼殼混凝土構(gòu)件軸向受壓極限承載力(N)；As——鋼殼混凝土構(gòu)件截面鋼板面積（mm2Ac——鋼殼混凝土構(gòu)件截面混凝土面積（mm2fs——鋼材強度設計值（MPafc——混凝土抗壓強度設計值（MPa）。b)鋼殼混凝土管節(jié)結(jié)構(gòu)的軸向受拉承載力應按式（4）計算：Ntu=Asfs·······················································Ntu——鋼殼混凝土構(gòu)件軸向受拉極限承載力(N)。8.3.8管節(jié)結(jié)構(gòu)正截面受彎承載力驗算應符合下列a)鋼殼混凝土管節(jié)結(jié)構(gòu)的正截面受彎極限承載力宜按圖7所示的塑性方法進行計算，具體按式（5式（15）計算。xxhsycwTwyhsycwTwytwTs組合截面鋼隔板受力混凝土受力鋼面板受力Cs=fsAsC························Cc=βfcbcx··········································································(8)Cw=fsxtw·······································································Tw=fs(hstctTx)tw··························································(11)ysC=hs0.5tT0.5tc····················yc=hstc0.5tT0.5x·····················ycw=yc··············ytw=0.5(hstcx)·······················································Mu——鋼殼混凝土構(gòu)件正截面受彎極限承載力（N·mmCs——受壓區(qū)鋼面板壓力（NCc——混凝土壓力（NCw——受壓區(qū)鋼隔板壓力（NysC——受壓區(qū)鋼面板中心與受拉區(qū)鋼面板中心的距離（mmyC——受壓區(qū)混凝土中心與受拉區(qū)鋼面板中心的距離（mmycw——受壓區(qū)鋼隔板中心與受拉區(qū)鋼面板中心的距離（mmytw——受拉區(qū)鋼隔板中心與受拉區(qū)鋼面板中心的距離（mmx——受壓區(qū)混凝土高度（mm通過式（6）的平衡關系求出；fs——鋼材的抗拉、抗壓強度設計值（MPaAsC——受壓區(qū)鋼面板面積，需考慮加勁肋面積一起算入（mm2AsT——受拉區(qū)鋼面板面積，需考慮加勁肋面積一起算入（mm2β——受壓區(qū)混凝土等效矩形圖形系數(shù)，按GB/T50010采用；fc——混凝土抗壓強度設計值（MPabc——混凝土寬度（mmbs——鋼面板寬度（mm?s——截面高度（mmtw——鋼隔板的厚度（mmtc——受壓區(qū)鋼面板厚度（mmtT——受拉區(qū)鋼面板厚度（mm）。b)彎剪受力均較大截面應按8.3.5的分離設計方法分別考慮截面受彎與受剪承載力，此時受彎8.3.9斜截面受剪承載力應按式（16式（29）驗算：vu=vtruss+vweb···································vweb=τztw············································vut=sin2α1(cotθ+cotα1)ztwfs·····················································(19)fvud=kmmax(1.25fc2,0.1879fc2βdβPβs)≤7.8Mpa····································(20)vuc=fvudbcz·························1ft2+3ftτsin2α1+3τ2=fs2································ft=fs≤fs·······································································(28)vvtruss——鋼殼混凝土構(gòu)件組合桁架抗剪模型（圖8）受剪極限承載力vvut——組合桁架抗剪模型中鋼隔板拉桿破壞極限承載力fvud——組合桁架抗剪模型中混凝土斜壓桿的剪切強度設計值（MPabc——混凝土寬度（mmkm——考慮鋼隔板布置間隔對抗剪承載力的影響而設置的系數(shù)；fc——混凝土的抗壓強度設計值（MPaβd——考慮尺寸效應的系數(shù)；?s——截面高度（mmPw——受拉區(qū)鋼面板含鋼率；AsT——受拉區(qū)鋼面板面積，需考慮加勁肋面積一起算入（mm2st——鋼隔板間距（mmfs——鋼材的抗拉、抗壓強度設計值（MPatw——鋼隔板的厚度（mmθ——混凝土斜壓桿斜壓角，基于國內(nèi)外規(guī)范和試驗研究結(jié)果，建議取30°;α1——鋼隔板斜拉角，基于國內(nèi)外規(guī)范和試驗研究結(jié)果，建議取60°;vweb——鋼殼混凝土構(gòu)件鋼隔板純剪機制（圖9）受剪極限承載力（Nft——組合桁架抗剪模型在鋼隔板中產(chǎn)生的斜向拉應力（MPa）。a1θzcotθza1θzcotθzcota1z裂縫斜截面PPP/2P/28.3.10采用型鋼連接件和焊釘連接件作為主要界面抗剪措施時，應按下列方法設計。a)計算界面上連接件配置數(shù)量可將界面剪力按包絡圖分段計算，求出每個區(qū)段上單位長度縱向b)當按區(qū)段單位長度縱向剪力平均值進行設計時，單個連接件所受到的最大剪力不應大于其抗v1di——每個區(qū)段上單位長度縱向剪力流；8.3.11連接件抗剪承載力計算分為型鋼連接件抗剪承載力計）～λt——連接件形狀系數(shù)，角鋼取1.0，T型鋼取1.15；ks——連接件間距影響系數(shù)；kcp——翼緣影響系數(shù)；kh——連接件尺寸系數(shù)；Lc——連接件長度(mm)；ssc——連接件間距(mm)；?sc——連接件高度(mm)；tcp——連接件相連翼緣厚度(mm)；tsc——連接件腹板厚度(mm)。b)焊釘連接件抗剪承載力應按式（35）計算：Ec——混凝土的彈性模量；fu——圓柱頭焊釘極限抗拉強度設計值，需滿足GB/T10433的要求。8.3.12鋼殼混凝土管節(jié)構(gòu)件可不驗算混凝土裂縫寬度。8.3.13鋼與混凝土結(jié)合面上的抗剪連接件在正常使用極限狀態(tài)下的設計方法宜與其承載能力極限狀8.4抗震驗算8.4.2鋼殼混凝土沉管隧道應采用兩水準抗震設防，抗震設防目標應符合下列規(guī)定：a)E1地震作用：地震后隧道結(jié)構(gòu)應力低于彈性極限，處于彈性狀態(tài)；結(jié)構(gòu)無破壞，結(jié)構(gòu)物功能b)E2地震作用：地震后隧道結(jié)構(gòu)應力超過彈性極限，但在屈服強度以內(nèi)，結(jié)構(gòu)處于彈性向彈塑s(?)——與作用在結(jié)構(gòu)之上的作用相關的作用效應函數(shù)；R(?)——與結(jié)構(gòu)材料強度及幾何尺寸相關的Fr——作用在結(jié)構(gòu)之上的作用組合，應包括永久作用標準值、可變作用的頻遇值或準永久值以及fk——材料的強度值，E1地震作用時取強度標準值、E2地震作用時取強度極限值；yf——材料性能的分項系數(shù)，按現(xiàn)行JTG2232規(guī)定取用。sq——地震作用組合的效應（如變形、位移等）設計值；a)矩形橫斷面結(jié)構(gòu)應驗算層間位移角，且應滿足式（38）的要求：Δu——地震作用標準值產(chǎn)生的結(jié)構(gòu)最大層間位移。計算時可不扣除結(jié)構(gòu)整體彎曲變形，鋼殼混凝[θ]——層間位移角限值。對鋼殼混凝土管節(jié)結(jié)構(gòu)，當抗震為E1地震作用時，層間位移角限值宜為b)管節(jié)接頭的防水材料應滿足地震作用接頭變形的水密性要求，必要時可在管節(jié)接頭處設置預9耐久性設計9.1.1耐久性設計應收集并分析鋼殼混凝土管節(jié)所處環(huán)境條件、結(jié)構(gòu)形式、外形尺寸和使用狀況等資料。當資料不全時，可按類似工程經(jīng)驗或進行現(xiàn)場勘查分析后9.1.4結(jié)構(gòu)構(gòu)件應根據(jù)所處的局部環(huán)境條件，分區(qū)、分部位進行耐久性設計。當結(jié)構(gòu)構(gòu)件處于多種環(huán)9.1.5鋼殼混凝土管節(jié)防腐蝕措施應根據(jù)具體部位、保護年限、施工、維護管理、安全要求和技術經(jīng)9.1.7鋼殼混凝土管節(jié)的迎水側(cè)鋼板外表面防腐應根據(jù)環(huán)境條件和施工條件選用犧牲陽極保護、涂層9.1.8鋼殼混凝土管節(jié)行車孔及管廊側(cè)鋼板外表面防腐宜采用可重復涂裝的油漆防腐，每次涂裝防護9.1.9因舾裝件拆除、施工作業(yè)等損壞的鋼殼外露表面涂層應進行防腐補涂，補涂前后涂層技術標準鋼殼混凝土管節(jié)在防腐涂裝之前應進行表面預處理，表面預處理技術要求應根據(jù)防腐涂裝技術方9.3.2管節(jié)鋼殼外壁防腐蝕涂料應能適應干濕交替變化，并具有耐磨性、耐沖擊、耐陰極剝離性和耐9.3.3管節(jié)鋼殼迎水側(cè)采用犧牲陽極保護、涂層防腐和預留腐蝕厚度組合體系時，預留腐蝕厚度宜作239.3.4管節(jié)鋼殼外壁防腐蝕涂層的性能指標要求與試驗方法應符合表6的規(guī)定。123），45），≤1.0×10-36789.4犧牲陽極a)管節(jié)鋼殼的材質(zhì)、外形尺寸、表面狀況，與相鄰結(jié)構(gòu)物的關系；----9.4.4犧牲陽極材料應根據(jù)沉管鋼殼環(huán)境介質(zhì)條件、設計工作年限等因素確定。鋁合金陽極的化學成9.4.5犧牲陽極的幾何尺寸和質(zhì)量應能滿足陽極初期發(fā)生電流、末期發(fā)9.4.6犧牲陽極的鐵芯結(jié)構(gòu)應能保證在整個使用期與陽極體的電連接，并能承受自重和使用環(huán)境所施9.4.7犧牲陽極的布置應使被保護鋼殼外壁的表面電位基本均勻分布，并采用計算機仿真模擬方法進應采用具有遠距離遙測和分析評估功能的監(jiān)10.1一般規(guī)定10.2計算及構(gòu)造要求a)端封墻應根據(jù)施工期最不利工況條件下的梁板結(jié)構(gòu)進行計算，并應采用最高水位進行校核；b)端封墻宜采用易拆卸結(jié)構(gòu)，相鄰管節(jié)端封墻間凈距應滿足水密門開啟要求；a)壓載水箱宜按軸線對稱分倉設置，宜采用輕便可拆裝的結(jié)構(gòu)；A.1自密實混凝土澆筑工藝及質(zhì)量應符合下列要求：A.1.1混凝土澆筑時環(huán)境溫度宜為5℃~40℃。高溫施工時，鋼殼沉管自密實混凝土的入倉溫度不宜高于30℃；冬期施工時，鋼殼沉管自密實混凝土入倉A.1.2混凝土澆筑前應檢查隔倉內(nèi)的情況，隔倉內(nèi)部不應有積水、雜物等。A.1.3混凝土澆筑應全過程監(jiān)控，應詳細記錄每個沉管管節(jié)的澆筑日期、時間和澆筑條件等信息，并A.1.4混凝土泵送距離不宜大于120A.1.5混凝土泵送前應對泵管進行充分潤洗。洗管過程中應檢查泵管的密封情況、料斗內(nèi)換向閥眼鏡A.1.6混凝土工作性能不滿足要求時應廢棄。A.1.7混凝土澆筑現(xiàn)場應設置檢測點，檢測點應A.1.8混凝土應對稱、均衡澆筑，并宜監(jiān)測鋼殼管節(jié)變形，鋼殼管節(jié)變形應滿足設計要求A.1.9混凝土澆筑前應對環(huán)境溫度和混凝土的溫升進行分析，并控制澆筑過程中溫度變化導致的鋼殼A.1.10澆筑過程中下料口距離混凝土液面高度不宜大于1000mm。A.1.11混凝土澆筑應根據(jù)澆筑位置、混凝土液面高度控制澆筑速度。澆筑速度宜滿足下列要求:A.1.12混凝土澆筑前，宜在澆筑口和排氣孔安裝高度不小于60mm的澆筑管和排氣管，并宜以排氣A.1.13混凝土澆筑過程中隔倉排氣孔應暢通。A.2硬化混凝土檢驗應符合下列要求：A.2.1鋼殼管節(jié)自密實混凝土的強度應不低于C45，硬化混凝土的力學A.2.2鋼殼管節(jié)自密實混凝土硬化混凝土內(nèi)部密實性及填充情況宜采用非破損的方法進行檢驗。A.3.1混凝土收縮性能宜按GB/T50082執(zhí)A.3.2鋼殼管節(jié)自密實混凝土工程質(zhì)量驗收應按GB50204的規(guī)定執(zhí)行。A.4.1鋼殼管節(jié)內(nèi)自密實混凝土脫空檢測部位以頂面脫空檢測為主，鋼殼自密實混凝土結(jié)構(gòu)頂面脫空測，采用沖擊映像法檢測出“分格存在脫空大于5mm的單點或單個分格中脫空大于3mm的面積大于3A.4.3用沖擊映像法檢測前，應開展試驗，驗證其對鋼殼混凝土脫空檢測的有效性。B.1.1可選用下列兩類沖擊映像儀對鋼殼自密實混凝土結(jié)構(gòu)頂面脫空程度進B.2.1應具有制造廠的產(chǎn)品合格證，進場檢測前應標定，且在檢定或校準有B.2.2沖擊器應根據(jù)檢測構(gòu)件的厚度配備產(chǎn)生不同沖擊頻率的鋼球型沖擊器或電磁激振的圓柱形沖擊B.2.3應選擇垂直沖擊測試面的測試方式，且沖擊力度偏差應小B.2.4接收傳感器應滿足固有頻率B.2.5檢測裝置應能根據(jù)檢測對象與目的，調(diào)整震源偏移b)超過校