<防止電力消費艱苦事故的二十五項重點要求>宣貫八、防止鍋爐汽包滿水和缺水事故<防止電力消費艱苦事故的二十五項重點要求>

這次國華電力公司在原國家電力公司頒發(fā)的<防止電力消費艱苦事故的二十五項重點要求>的根底上，組織西安熱工院專家，結合國華公司的實踐情況及各電廠近年來消費運轉中集中出現和暴露的艱苦平安性問題，修編制定適宜國華公司的25項反措重點要求。于近期正式出臺。這本新的<防止電力消費事故重點要求>具有更強的可操作性和實踐任務的指點意義，修編后的25項反措更加順應國華電力的消費實踐、具有更好的可操作性和技術先進性。一、前言二、<防止鍋爐汽包滿水和缺水事故>條文解讀三、在超臨界直流爐上的拓展運用四、寧海汽包水位偏向治理效果五、<防止鍋爐汽包滿水和缺水事故>練習題

一、前言2000年9月28日原國家電力公司在原能源部<防止電力消費艱苦事故的二十項重點要求>〔簡稱二十項反措〕的根底上，制定了<防止電力消費艱苦事故的二十五項重點要求>(以下簡稱<二十五項反措>)，并以國電發(fā)[2000]589號文予以頒發(fā)，<二十五項反措>添加了防止鍋爐滿水和缺水等事故的重點要求。2001年12月20日，又以國電發(fā)〔2001〕95號文件下發(fā)了“關于印發(fā)<國家電力公司電站鍋爐汽包水位丈量系統(tǒng)配置、安裝和運用假設干規(guī)定<試行>>的通知〞(以下簡稱<規(guī)定(試行)>)，兩個文件對提高鍋爐運轉平安性，防止鍋爐汽包滿、缺水事故發(fā)揚了重要作用。2004年10月20日隨著汽包水位丈量技術的開展，“電力行業(yè)熱工自動化規(guī)范化技術委員會〞公布了<火力發(fā)電廠鍋爐汽包水位丈量系統(tǒng)技術規(guī)定>〔簡稱<技術規(guī)定>〕?！皣A電力600MW亞臨界鍋爐汽包水位偏向〞作為國華公司管控的艱苦隱患治理工程于2007-2021三年的時間進展攻關治理。在此期間與編寫上述規(guī)范和規(guī)程的專家進展了充分的溝通與研討，并做了大量的實驗研討，對汽包水位偏向治理有了更深的認識。寧海汽包水位偏向治理獲得了顯著的效果。汽包內部構造

鍋爐汽包滿水事故普通是指鍋爐水位嚴重高于汽包正常運轉水位的上限值，使鍋爐蒸汽嚴重帶水，使蒸汽溫度急劇下降，蒸汽管道發(fā)生水沖擊。鍋爐汽包缺水事故是指鍋爐水位低于可以維持鍋爐正常水循環(huán)的水位，蒸汽溫度急劇上升，水冷壁管得不到充分的冷卻，而發(fā)生過熱爆管。鍋爐汽包滿水和缺水事故嚴重要挾機組的平安運轉，輕者呵斥機組非方案停運，嚴重時可呵斥汽輪機和鍋爐設備的嚴重損壞。案例引見一〔鍋爐汽包缺水事故〕秦皇島電廠發(fā)生引進型亞臨界1025t／h強迫循環(huán)汽包鍋爐嚴重缺水艱苦事故：1997年12月16日，高壓加熱器滿水，高壓加熱器水位維護動作，自動退出解列。高壓加熱器水位維護動作后，由于高壓加熱器人口三通閥電動頭與閥芯傳動機構固定鍵零落，旁路門未能聯(lián)動開啟(CFIT顯示旁路門開啟)，導致鍋爐斷水；汽包水位計由于環(huán)境溫度(溫度補償設計定值50℃，實踐130℃)的影響呵斥了丈量誤差，水位虛高108mm，使汽包低水位維護拒動；鍋爐A循環(huán)泵在丈量系統(tǒng)缺點的情況下，又未采取替代措施而失去了維護作用，由于采用三取三的維護邏輯，因此在水循環(huán)破壞的情況下，B、C循環(huán)泵差壓低跳泵，A泵只發(fā)差壓低報警而未能跳泵，導致MFT未動作；值班人員未能對水循環(huán)破壞、鍋爐斷水作出正確的判別，并在發(fā)現主蒸汽溫度以平均45℃／min速率升高的情況下，也未能按規(guī)程的規(guī)定實施緊急停機，最終呵斥水冷壁大面積爆破的艱苦事故。案例引見二〔鍋爐汽包滿水事故〕新鄉(xiāng)電廠發(fā)生2號鍋爐滿水呵斥2號機組軸系斷裂事故：1990年1月25日3：20，在2號鍋爐滅火后，在恢復過程中，因給水調整門漏流量大(漏流量達120t／h)，運轉人員未能有效控制汽包水位，導致汽包水位直線上升，汽溫急劇下降，呵斥汽輪機水沖擊。運轉人員未能及時發(fā)現汽溫急劇下降，使低溫蒸汽較長時間進入汽輪機。低溫蒸汽進入汽輪機，呵斥汽缸等靜止部件在溫差應力作用下變形，轉軸彎曲，動靜部件發(fā)生徑向嚴重碰磨，軸系斷裂。案例引見三〔鍋爐汽包缺水事故〕：浙江某廠——#3爐DCS中的#3、＃23DPU缺點呵斥鍋爐缺水爆管，#3機組停運。事故經過：2003年3月23日20時10分監(jiān)盤人員發(fā)現#3鍋爐一些參數呈紫色〔數值異常〕，各項操作均不能進展，同時爐側CRT畫面顯示各自動已處于解除形狀，調自檢畫面發(fā)現#3機#3DPU離線。20時15分左右熱工人員趕到現場，檢查發(fā)現#3DPU離線，#23DPU處于主控形狀，但#23DPU主控線的I/O點〔汽包水位、主氣溫、主氣壓、給水壓力、主汽流量、減溫水流量等〕為壞點，自動控制手操作失靈。〔約21時08分〕監(jiān)盤人員發(fā)現汽包水位急劇下降，水位由-50mm降至-100mm，就地檢查發(fā)現旁邊給水調理門在封鎖形狀，手動搖起三次均自動封鎖，水位急劇下降，約21時09分#3爐正壓并伴有聲響，手動緊急停爐。DCS廠家判別#3DPU缺點前，#23DPU因硬件缺點或通訊阻塞，曾經同時I/O總線失去了通訊。故當#3DPU離線后，#23DPU也無法讀取I/O數據。結合27日上午#3DPU又一次出現離線情況，斷定#3DPU主機卡缺點。由于當時的制粉系統(tǒng)運轉工況導致火焰中心偏左，鍋爐缺水引起左側水冷壁管爆破、受損。共改換水冷壁管43根共239米。從23日21時10分缺點停機到29日20時30分投運報開工，此次缺點呵斥機組停運143小時。

綜合典型事故分析，水位表失靈和指示不正確、鍋爐水位維護拒動、給水系統(tǒng)缺點、違反運轉規(guī)程、誤判別、誤操作等是呵斥鍋爐汽包滿水和缺水事故的主要緣由，因此，應從汽包水位丈量系統(tǒng)的配置、安裝和運用以及給水系統(tǒng)的維護等方面出發(fā)，制定相應的反事故技術措施。二、<防止鍋爐汽包滿水和缺水事故>條文解讀8 防止鍋爐汽包滿水和缺水事故

☆鍋爐汽包水位丈量和維護的重要性<1>危害性汽包水位過高導致蒸汽質量惡化，受熱面和葉片結鹽；蒸汽帶水，汽輪機水沖擊，葉片和軸系損壞。汽包水位過低會呵斥延續(xù)排污失效；爐內加藥進入蒸汽，蒸汽質量惡化；下降管帶汽，水循環(huán)惡化，爐管損壞。

8防止鍋爐汽包滿水和缺水事故☆鍋爐汽包水位丈量的重要性<2>頻發(fā)性據電力系統(tǒng)發(fā)電鍋爐事故統(tǒng)計分析:82～85年滿、缺水事故72次，每年總有1～3臺鍋爐因缺水呵斥水冷壁大面積損壞?！巴怀鼍売墒撬挥嬍ъ`、指示不正確，引起誤判別和誤操作，或水位維護拒動〞；86～89年滿、缺水事故121次，占鍋爐運轉責任事故的11.2%。90～97年發(fā)生兩起特大滿、缺水事故(90年1月新鄉(xiāng)電廠2號爐滿水呵斥汽輪機軸系斷裂；97年12月秦皇島熱電廠4號爐缺水呵斥水冷壁大面積損壞)。02～06年我們搜集到14個滿、缺水事故典型案例。<2>頻發(fā)性某發(fā)電廠MFT共動作79次，其中汽包水位23次，約占30%。2000年～2006年某發(fā)電廠（300MW)各種MFT次數一覽表序號MFT名稱2000年2001年次數2002年次數2003年2004年2005年2006年次數次數次數次數次數1汽包水位低MFT62012222汽包水位高MFT12011213失去燃料MFT23211004失去雙引風機MFT1200000

失去雙松風機MFT01000205失去火焰MFT23132006機跳爐MFT11520527發(fā)電機內冷水流量低MFT02000018總風量小于30%MFT01000009手動MFT003110110爐膛壓力MFT0001000

喪失一次風MFT0000011

一次風與爐膛差壓低MFT0000010合計

131711107138注：摘自《全國發(fā)電廠熱工自動化專業(yè)會議暨DCS/SIS技術研討會論文集》8.1汽包鍋爐應至少配置兩只彼此獨立的就地汽包水位計和兩只遠傳汽包水位計。水位計的配置應采用兩種以上任務原理共存的配置方式，以保證在任何運轉工況下鍋爐汽包水位的正確監(jiān)視。

目前，國內鍋爐汽包水位表由于沒有配置規(guī)范，汽包配置水位表數量過多。由于各種水位表的丈量原理、安裝位置、構造不同，它們之間的顯示值存在較大的偏向，容易給運轉人員的汽包水位監(jiān)視呵斥混亂，同時，鍋爐汽包開孔過多，也影響汽包的強度，不利于鍋爐的平安運轉。國外的鍋爐汽包通常配置1—2套就地水位表和3套差壓式水位表，而鍋爐汽包水位的監(jiān)視、自動控制、越限報警和跳閘維護完全依托3套差壓式水位表來實現。目前我國部分成套引進的鍋爐，也按照上述原那么配置，運轉10年來，也未發(fā)生過由于鍋爐汽包水位表問題引起的事故。因此，要求新建鍋爐汽包可配置具有獨立測點的1—2套就地水位表和3套差壓式水位表。由于在役鍋爐汽包水位取樣孔的位置曾經確定，而開口高度也不同，按新機規(guī)范的要求進展配置，實施起來比較困難。因此，可在不改動取樣孔的情況下進展相應的配置，但鍋爐汽包水位調理和水位維護的信號應采用有壓力、溫度補償的差壓式水位表的信號。8.2汽包水位計的安裝。8.2.1取樣管應穿過汽包內壁隔層，管口應盡量避開汽包內水汽工況不穩(wěn)定區(qū)(如平安閥排汽口、汽包進水口、下降管口、汽水分別器水槽處等)，假設不能避開時，應在汽包內取樣管口加裝穩(wěn)流安裝。8.2.2汽包水位計水側取樣管孔位置應低于鍋爐汽包水位停爐維護動作值，普通應有足夠的裕量。闡明：為了防止一旦丈量系統(tǒng)產生誤差，汽包實踐水位曾經超出測孔位置，但表計示值仍未到達動作值，而呵斥維護拒動。汽包蒸汽導管上和下降管上取樣有很大的丈量誤差〔壓力損失〕，是不可取的。8.2.3水位計、水位平衡容器或變送器與汽包銜接的取樣管，普通應至少有1：100的斜度，汽側取樣管應向上向汽包方向傾斜，水側取樣管應向下向汽包方向傾斜。闡明：就地水位計、電極式水位計屬于連通器原理，取樣管的傾斜方向應遵照飽和汽冷凝成水后流入表計，表計內的水從水側取樣管順利流回汽包。差壓式水位計應遵照飽和汽進入平衡容器冷凝成水，多余的水沿汽側取樣管流回汽包內，使平衡容器內水柱高度維持恒定。取樣管傾斜度過小不利于排水，過大那么使表計有效量程減少，還會添加丈量誤差。8.2.4新安裝的機組必需核實汽包水位取樣孔的位置、構造及水位計平衡容器安裝尺寸，均符合要求。8.2.5差壓式水位計嚴禁采用將汽水取樣管引到一個連通容器(平衡容器)，再在平衡容器中段引出差壓水位計的汽水側取樣的方法。

闡明：由于其存在著較大的丈量誤差，上海鍋爐廠消費的引進型鍋爐，假設水位到達低水位跳閘值為-381mm時，其差壓已超越其差壓水位表量程860mm，所以低水位維護一直無法動作。為了保證鍋爐汽包的水位丈量準確，水位表的安裝應滿足如下要求。(1)水位表都應具有獨立的取樣孔，不得在同一取樣孔上并聯(lián)多個水位丈量安裝，以防止相互影響，降低水位丈量的可靠性。明確了“不宜采用加連通管的方法添加取樣點〞由于采用加連通管的方法添加取樣點的方法在其它水位計發(fā)生走漏等缺點時會明顯的影響到相聯(lián)水位計的丈量，使汽包水位維護誤動。

違背取樣獨立原那么案例(2)水位表安裝時，均應以汽包同一端的幾何中心線為基準線，必需采用水準儀準確確定各水位表的安裝位置，不應以鍋爐平臺等物作為參照規(guī)范。(3)水位表汽水側取樣閥門安裝時應使閥桿處于程度位置，以防止在閥門內構成水塞。為了緩沖汽包水位快速動搖對丈量的影響，可以在水位表側汽水取樣管間加裝連通管。安裝水位丈量安裝取樣閥門時，應使閥門和閥桿處于程度位置。闡明：假設閥門閥桿處于垂直位置，閥門是低進高出將在閥門內構成一個“U〞型彎曲而導致汽塞或水阻，影響丈量穩(wěn)定性和準確性。閥門門桿能否程度放置對差壓式水位計的影響最顯著。

右側單室平衡容器外表溫度比左側低，取樣管出現了一個凹字彎，導致丈量偏向大，主要緣由是取樣管出現誤差大，無法運用。凹下彎曲，再那么平衡容器前取樣管通流不夠、且管路過長。(4)就地水位表的安裝就地水位表的零水位線應比汽包內的零水位線低，降低的值取決于汽包任務壓力。假設現役鍋爐就地水位表的零水位線與鍋爐汽包內的零水位線相一致，應根據鍋爐汽包內任務壓力重新標定就地水位表的零水位線，詳細降低值應由鍋爐制造廠擔任提供。安裝汽水側取樣管時，應保證管道的傾斜度不小于100：1，對于汽側取樣管應使取樣孔側高，對于水側取樣管應使取樣孔側低(見圖1)。汽水側取樣管、取樣閥門和連通管均應良好保溫。(5)差壓水位表的安裝1)差壓水位表的平衡容器應為單室平衡容器，即直徑約100mm的球體或球頭圓柱體(容積為300—800ml)容器前汽水取樣管應有連通管。2)安裝取樣管時應保證管道的傾斜度不小于100：1。對于汽側取樣管應使取樣孔側低，對于水側取樣管應使取樣孔側高。云母水位計和電接點水位計正確的傾斜方向差壓水位計取樣管傾斜方向反了取樣管傾斜方向安裝反了，水位計無法正常運轉(5)差壓水位表的安裝3)制止在連通管中段取樣作為差壓水位表的汽水取樣管(見圖3)。由于其存在著較大的丈量誤差，上海鍋爐廠消費的引進型鍋爐，假設水位到達低水位跳閘值為-381mm時，其差壓已超越其差壓水位表量程860mm，所以低水位維護一直無法動作。4)差壓水位表汽水取樣管、取樣閥門和連通管均應保溫。平衡容器及容器下部構成參比水柱的管道不得保溫。引到差壓變送器的兩根管道應平行敷設共同保溫，并根據需求采取防凍措施。。差壓水位計從聯(lián)通管中段引出的錯誤例如圖從圖6-7所示，兩個單室平衡容器參比水柱均作了保溫處置，增大了丈量誤差，再那么其傾斜角度過大，當高水位時會構成"水封"，增大水位丈量誤差。對于圖6-7b，當水位上升時，汽包水位淹沒汽側取樣口，(取樣口過低約100mm左右)，在水位不變的情況下，會呵斥汽包水位從100mm左右飛升至滿量程(300mm)，存在著高水位維護誤動的隱患。變送器的安裝變送器安裝不當導致滯留汽泡變送器安裝的正確圖片閥門安裝由于汽包水位丈量系統(tǒng)運用的閥門多為高壓截止閥，其閥門構造特點是低進高出，閥門進、出水口不在同一個程度面上，為防止儀表取樣發(fā)生“汽塞〞或“水塞〞，所以在安裝水位丈量安裝取樣閥門時，應使閥門閥桿處于程度位置，且應良好保溫。8.3對于過熱器出口壓力為13.5MPa及以上的鍋爐，其汽包水位計應以差壓式(帶壓力修正回路)水位計為基準。汽包水位信號應采用三選中值的方式進展優(yōu)選。8.3.1差壓水位計(變送器)應采用壓力補償。汽包水位丈量應充分思索平衡容器的溫度變化呵斥的影響，必要時采用補償措施。

8.3.2汽包水位丈量系統(tǒng)，應采取正確的保溫、伴熱及防凍措施，以保證汽包水位丈量系統(tǒng)的正常運轉及正確性。

案例分析(1/3)：1、江蘇某電廠—#1機組給水流量變送器結凍，人工調理過程中汽包水位高維護跳機【事件經過】2001年1月15日，#1機組負荷180MW，A、D磨組運轉，A、B汽動給水泵并列供水，給水自動調理方式，運轉正常。4時52分BTG盤“給水主控跳手動〞報警，同時發(fā)現給水流量指示不正常地下降直到零，汽包水位發(fā)生較大動搖，經值班員手動調整，汽包水位根本穩(wěn)定。因當時室外氣溫達零下7度，判別能夠是給水流量變送器結凍，即聯(lián)絡檢修多方采取措施力圖恢復給水流量丈量。在此過程中，由于沒有給水流量作參考，手動調理汽包水位比較困難，6時10分終因汽包水位動搖大，高水位跳機。【暴露問題】①落實防寒防凍措施不力，防寒防凍檢查不到位；②伴熱系統(tǒng)改造后，保溫資料及保溫層厚度選擇不當，達不到防凍要求；③人員缺乏特殊情況下的汽包水位調整閱歷?！痉纻浯胧竣侔逊篮纼鲐熑温鋵嵉饺?，加強設備維護。對四臺鍋爐的蒸汽伴熱系統(tǒng)保溫進展全面檢查，將重點部位的保溫資料改換為性能好的并加厚；②加強技術管理，對設備的更新改造等工程必需按規(guī)定嚴厲審查把關；③加強者員對異常工況下汽包水位調整培訓，提高操作程度。案例分析(2/3)：2、湖北某電廠—#4機組汽包水位低跳閘【事件經過】2002年12月31日14時，機組負荷280MW，運轉人員發(fā)現汽包壓力A、B兩點顯示到零，僅只需C點較穩(wěn)定地顯示15.9MPa，與當時機組運轉工況相應，水位顯示情況：A接近60mm、B接近0、C點顯示－310mm〔屬壞點，正在由熱控人員進展處置〕，運轉人員當即聯(lián)絡熱控人員處置汽包壓力顯示缺陷。14時28分，當運轉人員應熱控要求將汽包水位主站置手動，將汽包壓力切至C點后，汽包水位迅速升至約200mm，事故放水門動作正常，封鎖事故放水門后，A、B兩臺給水泵轉速甩至3000rpm，立刻手動強操至4500/4300rpm時，鍋爐MFT動作，機組跳閘。【暴露問題】事故后檢查發(fā)現，汽包壓力變送器顯示異常缺點：A系壓力變送器本身缺點、B系取樣管凍結。汽包水位的實踐控制邏輯與圖紙標注控制邏輯不一致?！痉纻浯胧竣俳M織全廠范圍的防凍檢查，對檢查出的問題及時進展整改。②對#3、4爐汽包水位丈量管路重新進展了保溫暖敷設伴熱帶。③對汽包水位的控制邏輯進展了暫時修正。案例分析(3/3)：3、湖北某電廠—#4機組汽包水位取樣管路再次受凍結冰，機組跳閘【事件經過】1月5日1時36分#4機負荷188MW，AB給水泵轉速突降至3000rpm，緊急加給水泵轉速，手動啟動電泵，仍無法維持汽包水位；于1時38分#4機組跳閘，首顯“汽包水位低〞。經檢查系A、C點水位丈量信號因取樣管路結冰而缺點，呵斥三個平衡容器水位計，一個跳變，兩個無指示，從而引起給水自動在主站上跳到手動，而且輸出給水控制指令一直跟蹤零指令，因此運轉人員無法干涉，導致汽包水位低低MFT動作?！颈┞秵栴}】①受年年生活習慣的影響，電廠對設備防凍的重要性認識缺乏。防凍措施沒有落到實處。對2002年12月31日#4機組受凍跳機事件分析不仔細，沒有及時制定真實的事故防備措施，呵斥同類事件的反復發(fā)生。差壓式水位計的原理及誤差緣由分析差壓式鍋爐汽包水位計丈量原理差壓式水位計是經過把水位高度的變化轉換成差壓的變化來丈量水位的，因此，其丈量儀表就是差壓計。差壓式水位計準確丈量汽包水位的關鍵是水位與差壓之間的準確轉換，這種轉換是經過平衡容器構成參比水柱來實現的。目前，國內外最常用的是經過單室平衡容器下的參比水柱構成差壓來丈量汽包水位，如圖3-2所示?！鱌＝P+-P-＝L(ρa－ρs)g-H(ρw－ρs)g…(3-3)或改寫成式〔3-4〕中：△P:正負取樣管之間的差壓值；ρa：平衡罐參比端水的密度；ρs：汽包內飽和汽的密度；ρw：汽包內飽和水的密度；L:平衡罐上下取樣管之間的間隔。

〔1〕參比水柱平均溫度變化呵斥的丈量誤差根據某電廠(1024t/h亞臨界鍋爐)條件下的計算，結果如表3-1。

從表3-1可知，假設參比水柱的設定溫度為40℃，當其到達80℃時，丈量附加正誤差33.2mm，當參比水柱溫度到達130℃，丈量附加誤差高達108mm。

2.差壓式鍋爐汽包水位計丈量誤差產生的主要緣由冷凝罐向下的溫度場呈現非線性的分布。例如：在臺山公司#1鍋爐于2007年3月測得的從差壓水位計從冷凝罐到引壓管并列處每隔10厘米處的溫度分布情況見下表：此溫度分布受汽包內參數和冷凝罐外環(huán)境溫度的影響，使參比側的水密度總是處于一種變化的形狀，因此其丈量誤差也不是恒定的。測點序號1234567891011121314溫度(℃)300270824941353536343335353333表.臺山#1鍋爐冷凝罐至引壓管并列處的溫度分布情況圖.臺山#1鍋爐冷凝罐至引壓管并列處的溫度分布情況為了有效消除差壓水位計參比端溫度變化的影響，應確保平衡容器至差壓儀表的正、負壓管應程度引出≥400mm后再向下并列敷設?！惨奃L/T5190.5-2004<電力建立施工及驗收技術規(guī)范第5部分:熱工自動化>中的4.5.9〕秦皇島#4爐汽包取樣表管改造后的效果〔2〕DCS的汽包水位公用補償模塊的算法不準確對汽包水位補償呵斥的影響2007年4月，對某種DCS的汽包水位的補償方法進展了測試：發(fā)現DCS的水位補償公用模塊有問題。測試數據如下：對某種DCS汽包水位公用補償模塊的測試結果△P(mmH2O)P0(MPa)參比端溫度（°C）水位補償模塊后的輸出值（mm）理論計算出的正確值（mm）與正確值的偏差（mm）400160-1419-3350-11-20985-10-6858100-9-8879170-927-3650-5-151085-4-6662100-3-8885180-436-40500-88852-64661003-87903001685-212-281691785-220-293731885-233-31077500168519214547178521216250188523718255案例分析：某DCS系統(tǒng)汽包水位補償模塊內部設計缺陷，導致鍋爐MFT,機組跳閘?！臼录^程】2021年1月13日6時43分39秒，某發(fā)電廠#1機組負荷217MW，DCS系統(tǒng)汽包水位1、2、3、4分別在+20mm左右運轉穩(wěn)定，6時43分43秒，四個汽包水位忽然同時降至-300mm，導致MFT動作，鍋爐停運。首出缺點信號為“汽包水位低三值〞。6時46分再熱蒸汽溫度下降50度，汽輪機跳閘，發(fā)電機解列?！臼录売伞?1機組汽包水位模擬量信號，采用常規(guī)單室平衡容器丈量方式，DCS歷史趨勢曲線見以下圖。案例分析：從歷史趨勢曲線上看，事件前汽包水位變送器輸出量沒有發(fā)生跳變，由于變送器零偏汽包壓力測點1與其它2個測點的偏向增大，當偏向大于1MPa后汽包壓力三取平均模塊發(fā)報警信號，進入下一級，即四個汽包水位補償計算模塊，汽包水位補償計算模塊接到該信號后超馳四個模塊輸出，同時到達下限-300MM，最終使鍋爐主維護動作。經上述分析，以為本次事件，是由于水位補償模塊、三取平均模塊輸出缺點呵斥，但模塊內部設計缺陷是事故發(fā)生的直接緣由。〔3〕汽包內水欠飽和的影響人們在研討汽包水位計時，均以為汽包里的水為飽和水，而實踐上許多工況下汽包里的水為欠飽和水?！?〕由于安裝或者沉降導致尺寸不準確。鍋爐投入運轉后，隨著時間的推移，會遭到各種要素的影響，如鍋爐支架的不平衡下沉等，使得汽包的程度度變差，也就是汽包兩側中心線的高度差變大。假設從汽包中心線的位置來看，汽包內的水面就會是個斜面?！?〕由于取樣管溫度變化導致的丈量誤差。正負壓傳輸豎直管路較長，兩管有溫差便有附加差壓△P2，導致丈量值飄移。例如，豎直管路10m，正壓管30℃、負壓管20℃，在壓力15.5Mpa時附加差壓340Pa，相當于丈量值升高75mm。很多老電廠的傳輸管路長達幾十米，附加差壓問題更嚴重。不少電廠為減小△P2而上移變送器。但是離平衡容器過近，儀表反響過于靈敏，不利于提高自動調理質量，熱水易竄入變送器。伴熱腔的伴熱投、停，或腔中其它管路排污，電熱帶燒壞或電源消逝，傳輸管中的水凍冰，等要素都會構成很大附加差壓，導致丈量值大幅度“飄移〞使儀表失效。傳輸管路中滯留有空氣，風向改動，所產生附加差壓也會使丈量值發(fā)生明顯“飄移〞。8.4汽包就地水位計的零位應以制造廠提供的數據為準，并進展核對、標定。隨著鍋爐壓力的升高，就地水位計指示值愈低于汽包真實水位。表8—1給出不同壓力下就地水位計的正常水位示值和汽包實踐零水位的差值△h，僅供參考。表8.1就地水位計的正常水位示值和汽包實踐零水位的差值△h汽包壓力（MPa）16.14—17.6517.66-18.3918.40-19.60△h（mm）-76-102-150聯(lián)通管式鍋爐汽包水位計的原理及誤差的計算云母雙色水位計、電接點水位是聯(lián)通管式水位計，聯(lián)通管式水位計利用水位計中的水柱與汽包中的水柱在聯(lián)通管處有相等的靜壓力，從而可用水位計中的水柱高度間接反映汽包中的水位。聯(lián)通管式水位計的顯示水柱高度Hˊ可按下式計算：式〔3-2〕中：H:汽包內真實水位；H’:聯(lián)通管式水位計測得的水位；△H:聯(lián)通管式水位計測得的水位和汽包內真實水位之間的差壓值；ρa：聯(lián)通管式水位計內水的密度；ρs：汽包內飽和汽的密度；ρw：汽包內飽和水的密度。由公式〔3-2〕可以看出：聯(lián)通管水位計示值偏向ΔH與以下要素有關：※水位計內水的溫度〔ρa〕此溫度與表體構造、環(huán)境溫度、風向等要素要素的不確定性由于水位計管內的水柱溫度總是低于汽包內水的溫度，ρa總是大于ρw，因此水位計中的顯示值總是低于汽包內實踐水位高度?！蝿諌毫Α拨褀ρS〕壓力愈高，丈量誤差愈大；反之愈小例如：汽包水位運轉在正常水位H0=300mm時，每升高1MPa，平均示值偏向為-6.5mm左右。P=4.0MPa△H=-59.6mmP=16.0MPa△H=-.9mm※汽包實踐水位高度〔H〕汽包水位愈高，示值偏向絕對值愈大；反之愈小。聯(lián)通管水位計誤差分析〔2〕.雙色水位計比差壓水位計顯示鍋爐兩側偏向值小的原理分析1)就地水位表顯示的水位一直低于鍋爐汽包的實踐水位。

就地水位表是按照連通管原理丈量水位，在液體密度一樣的條件下，連通管各支管的液位處于同一高度。但是就地水位表因受外界環(huán)境的影響，就地水位表內水的平均溫度低于汽包內水的飽和溫度，使就地水位表內水的密度比汽包中水的密度高，從而呵斥水位表水位低于汽包的實踐水位，并且隨著鍋爐壓力的升高，就地水位表指示值愈低于汽包真實水位。表8-1給出不同壓力下就地水位計的正常水位示值和汽包實踐零水位的差值△h。對于亞臨界鍋爐，在額定汽壓下，就地水位表的正常水位比汽包內的正常水位要低150mm。

2)在額定汽壓下，當汽包水位偏離零水位時，就地水位表顯示的水位變化值較汽包中的水位實踐變化值要小。

鍋爐汽包水位升高時，水位表中水的散熱面添加，水位表中水的溫度將進一步降低，水位表中水的密度進一步加大，呵斥水位表顯示的水位升高變化值小于汽包中水位的實踐變化值；當汽包水位降低時，水位表中水的散熱面減少，水位表中水的溫度相對升高，水位表中水的密度相對降低，也呵斥水位表顯示的水位降低變化值要比汽包中水位的實踐水位變化值小。當汽包壓力為19MPa時，如汽包水位變化±100mm，就地水位表顯示值僅變化±50mm。

就地水位表的誤差為非定值，在不同工況下，其誤差的變化有很大的差別。

因此，就地水位表全程指示最為準確的觀念必需改動。8.5按規(guī)程要求對汽包水位計進展零位校驗。當各水位計偏向大于30mm時，應立刻匯報，并查明緣由予以消除。當不能保證兩種類型水位計正常運轉時，必需停爐處置。目前常用鍋爐汽包水位的校驗參考基準〔1〕結垢水跡線法〔2〕零位附近放汽(水)化驗法〔1〕結垢水跡線法實踐水位長期穩(wěn)定運轉，汽水混合層在汽包內壁上構成高度為100～200mm水跡帶，水跡中心線可近似代表實踐水位運轉線。這是目前確定實踐運轉水位的最可信根據?！?〕結垢水跡線法

為了校驗就地水位表并校核差壓水位計，以便確定額定壓力下的真實水位。建議做鍋筒真實水位實驗:〔2〕零位附近放汽(水)化驗法所謂鍋筒真實水位實驗，就是用鍋爐廠配置的汽包內“多點液面取樣器〞，取樣檢測化驗汽水混合層厚度上各點取樣水的電導值，尋覓電導變化最大的兩點區(qū)間，確定汽水界面—實踐水位所在區(qū)間。當偏向超越30mm時應盡快找出緣由汽包水位偏向緣由分析：☆汽包水位丈量系統(tǒng)問題呵斥主要緣由之一---原汽包水位丈量技術存在很大的丈量誤差---水位計取樣呵斥---水位計安裝錯誤呵斥☆熄滅偏向呵斥汽包兩端實踐水位偏向很大☆鍋爐構造呵斥汽包兩端實踐水位偏向很大☆鍋爐汽包兩端安裝程度偏向大某600MW機組鍋爐汽包兩側水位隨機組負荷的變化曲線1.鍋爐構造引起汽包兩側偏向大的緣由(1)山東某電廠300MW機組6號鍋爐，1997年12月18日0時20分機組滿負荷運轉，鍋筒兩側的差壓式水位計分別指示為-220mm和+75mm，在添加給水的過程中，一側水位到達-65mm時，另一側已超越+300mm，鍋筒水位高維護動作，鍋爐MFT。(2)山東另外一電廠350MW機組1號鍋爐，1999年8月19日14時14分，機組325MW負荷運轉，鍋筒南側三個差壓式水位計指示為-5mm左右，北側兩個差壓式水位計指示到達200mm以上。鍋筒水位高+203mm，維護動作，鍋爐MFT。其鍋筒兩側水位偏向有以下特點：(1)鍋筒兩側顯示的水位偏向隨機組負荷的添加而增大；(2)機組從滿負荷跳閘后，鍋筒兩側的水位偏向立刻消逝。機組負荷兩側的水位偏差350MW200-250mm310MW130-160mm290MW95-110mm山東某電廠350MW汽包爐為西班牙進口鍋爐，給水從汽包一端進入，呵斥汽包水位兩端實踐水位偏向171mm左右。鍋爐構造呵斥汽包兩端實踐水位偏向山東某電廠對汽包兩側水位偏向的治理方法(1)對汽包水位的水側傳壓管進展如下改造：將伸入汽包內的水側傳壓管加長，使之跨越整個汽包長度，傳壓管上分布十個小孔，用于平衡汽包長度方向上液體的靜壓力，從而可以減輕汽包兩側的水位偏向，從其功能上講，這種傳壓管可稱為均壓管。(2)汽包單側進水，由于設計上的欠合理，分配孔的布置不能保證給水沿汽包長度方向均勻分流，從而導致汽包兩側水溫暖沸騰形狀的差別，這是引起兩側水位偏向的緣由之一，為此，經過改良配水管的設計,對分配孔進展重新配置，到達平衡兩側流量分配的目的，使兩側的水位問題有進一步的改觀。思索現場施工的任務量，汽包配水管的改造采用封堵的方法，即封堵部分不合理的配水孔，改造后的配水管的分配特性應該好于原設計。山東某電廠的改造效果〔摘自某中心期刊〕案例分析：2004年2月19日，山東某電廠#2機組D磨光滑油泵跳閘，呵斥D磨跳閘，汽包水位高維護動作，機組跳閘【事件經過】#2機組負荷350MW，A、C、D三臺磨運轉，總煤量149t/h，總風量357kg/s，主汽壓16.6MPa，汽包水位-4.7mm，機組協(xié)調方式；2月19日11時16分55秒因2D磨光滑油泵跳閘，呵斥D磨跳閘，機組RB，煤量自動減至104t/h，11時21分53秒，汽包水位調理測點值20HAD10FL901至mm時，北側汽包水位維護測點(20HAD10FL012YXQ01、20HAD10FL013YXQ01)分別高至220mm/203mm，呵斥汽包水位維護動作〔汽包高水位維護定值203mm〕，鍋爐MFT?！颈┞秵栴}】①2D磨煤機跳閘，呵斥鍋爐工況動搖。②汽包水位兩側偏向大。③運轉人員監(jiān)視、調整不力?！痉纻浯胧竣贉p少同側汽包水位的丈量值與就地水位計之間的差值。②在同側汽包水位平均值加裝報警。③對汽包水位取樣管進展內部檢查。④減小汽包實踐兩側水位偏向。⑤運轉人員要針對本次事故情況，進展學習討論，在主要輔機跳閘的情況下的事故處置，防止事故擴展。廣東某發(fā)電廠440t/h汽包爐，給水也從汽包一端進入，呵斥汽包水位兩端實踐水位偏向50mm左右。鍋爐構造呵斥汽包兩端實踐水位偏向2.寧海#2鍋爐汽包偏向實驗情況引見2007年11月13日，寧海發(fā)電公司、國華技術中心和上海發(fā)電設備成套設計研討院鍋爐所、一同在寧海#2鍋爐上進展了熄滅器擺角位置對汽包兩側水位偏向的影響實驗。該實驗證明了熄滅器擺角的位置對汽包兩側水位偏向數值有明顯的影響。11月14日，進展了改動爐水循環(huán)泵的運轉數量〔由3臺改為2臺運轉〕和組合方式〔A、C泵運轉；A、B泵運轉；B、C泵運轉〕對汽包兩側水位偏向的影響實驗。該實驗證明了A、B泵運轉；B、C泵運轉的組合會加大汽包兩側水位的偏向數值。當#3擺角指令從50%到30%時，汽包兩側水位偏向明顯減小。當#4擺角指令從30%到80%時，汽包兩側水位偏向明顯減小甚至消逝。停B爐水循環(huán)泵后，汽包兩側水位偏向情況與三臺爐水循環(huán)泵運轉時根本一樣。。B側高、A側低，最大偏向為28mm停A爐水循環(huán)泵后，汽包兩側水位偏向趨勢相反，A側高、B側低，最大偏向為93.8mm。停C爐水循環(huán)泵后，汽包兩側水位偏向加大，B側高、A側低，最大偏向為116mm。3.熄滅不平衡引起汽包兩側偏向大爐內熱負荷分布不均呵斥爐膛內受熱面的吸熱偏導游致鍋筒內部分區(qū)域產汽率和鍋水溫度的不同，從而會導致汽包內兩側水位的實踐偏向。案例分析：山西某電廠#8機組〔600MW〕鍋爐采用了新型汽包水位計進展改造后，汽包左右側仍存在偏向，最大值為150mm，汽包水位的左右偏向直接要挾著鍋爐的平安運轉。在高負荷下，汽包水位容易構成明顯的左右偏向，低負荷下隨著磨煤機組合的變化也有所表達。分析其緣由，是嚴重的左右燃料偏向及氧量分布不均所引起的鍋爐左右熄滅偏導游致了汽包水位偏向的產生。經過熄滅調整，使左側汽包水位〔27〕從-200mm上升至-35mm，右側汽包水位〔19〕從-50mm降至-75mm，左右側汽包水位偏向從150〔左低右高〕降至40〔左高右低〕。從以下圖也可以看出汽包水位的這種變化趨勢。鍋爐正常運轉中應經常核對各個汽包水位丈量安裝間的示值偏向，當偏向超越30mm時應盡快找出緣由，進展消除，嚴禁用儀表修正實踐由于熄滅、給水系統(tǒng)、安裝工藝等緣由呵斥的偏向。為了滿足各水位計之間“偏向不超越30mm〞的要求，采用儀表修正來到達消除30mm偏向的目的是普遍存在的景象，這樣掩蓋了實踐由于丈量系統(tǒng)誤差以及因熄滅、給水系統(tǒng)、安裝工藝等緣由呵斥的偏向問題，留下了嚴重的事故隱患。8.6嚴厲按照運轉規(guī)程及各項制度，對水位計及其丈量系統(tǒng)進展檢查及維護。機組啟動調試時應對汽包水位校正補償方法進展校正、驗證，并進展汽包水位計的熱態(tài)調整及校核。新機驗收時應有汽包水位計安裝、測試及試運專項報告，列入驗收主要工程之一。8.7當一套水位丈量安裝因缺點退出運轉時，應填寫處置缺點的任務票，任務票應寫明缺點緣由、處置方案、危險要素預告等本卷須知，普通應在8h內恢復。假設不能完成，應制定措施，經總工程師同意，允許延伸工期，但最多不能超越24h，并報上級主管部門備案。8.8鍋爐高、低水位維護8.8.1鍋爐汽包水位高、低維護應采用獨立丈量的三取二的邏輯判別方式。當有一點因某種緣由須退出運轉時，應自動轉為二取一的邏輯判別方式，并辦理審批手續(xù)，限期(不宜超越8h)恢復；當有二點因某種緣由須退出運轉時，應自動轉為一取一的邏輯判別方式，應制定相應的平安運轉措施，經總工程師同意，限期(8h以內)恢復，如逾期不能恢復，應立刻停頓鍋爐運轉。8.8.2鍋爐汽包水位維護在鍋爐啟動前和停爐前應進展實踐傳動校檢。用上水方法進展高水位維護實驗、用排污門放水的方法進展低水位維護實驗，嚴禁用信號短接方法進展模擬傳動替代。(1)冷態(tài)上水調試冷態(tài)上水調試的目的是檢驗機械安裝尺寸和進展水位實踐維護傳動實驗。首先，利用鍋爐打水壓前，汽包上水過程中給各平衡容器注水，并翻開各水位計一次門和排污門進展排污，排污終了后，封鎖排污門投入各水位計。手動控制汽包水位，緩慢升降水位，以電接點通斷瞬間為準，讀取各水位計的示值，其偏向應在10mm以內，否那么應查找緣由給予消除。在升降水位的同時做實踐水位維護傳動實驗。在做實踐水位維護實驗前應先完成各種邏輯關系實驗。(2)熱態(tài)水位升降調試汽包上水調試完成后，應進展熱態(tài)水位升降調試。熱態(tài)水位升降調試的目的是檢驗各水位計在鍋爐正常熱態(tài)運轉時的偏向應滿足要求。鍋爐點火前上水時，給平衡容器注水，鍋爐點火升壓帶負荷的過程中應特別留意各水位計的顯示變化情況，出現偏向應及時分析、查找緣由，給予消除。，假設有必要在鍋爐升壓到1MPa左右時，對各水位計進展排污。熱態(tài)水位升降調試在額定汽包壓力情況下進展。機組負荷到達80%以上時解除水位自動，手動控制汽包水位，緩慢升降水位，以電接點通斷瞬間為準，讀取各水位計的示值，其偏向應在30mm以內，否那么應查找緣由給予消除。水位控制升降幅度應控制在水位的高、低極值〔±Ⅲ值〕以內，其范圍應盡能夠的大，普通可在+200～-200mm范圍內進展。8.8.3在確認水位維護定值時，應充分思索因溫度不同而呵斥的實踐水位與水位計(變送器)中水位差值的影響。8.8.4鍋爐水位維護的停退，必需嚴厲執(zhí)行審批制度。8.8.5汽包鍋爐水位維護是鍋爐啟動的必備條件之一，汽包壓力到達0.5MPa，汽包水位信號正常后，汽包水位維護必需投入。汽包水位維護目前存在問題及本卷須知目前，鍋爐汽包水位維護存在的主要問題如下。1)鍋爐汽包無水位維護運轉問題仍比較突出，緣由能夠是多方面的，但主要是注重不夠。2)鍋爐汽包低水位維護無根據的設置延時，如有的機組為順應RunBack工況的需求，竟將低水位維護延時設為60s，給機組平安運轉留下了嚴重的隱患。3)鍋爐汽包水位維護的信號來源比較亂，有的來自電極式水位表，有的來自差壓式水位表，有的來自電極式水位表和差壓式水位表等的邏輯比較的結果。因此，為了保證鍋爐的平安運轉，在此明確規(guī)定鍋爐無水位維護嚴禁投入啟動、運轉。鍋爐汽包高、低水位維護的設置、整定值和延時值隨爐型和汽包內部設備不同而異，詳細規(guī)定應由鍋爐制造廠擔任確定，各單位不得自行確定。尤其是低水位維護的延時值應按鍋爐斷水而出力為額定的蒸發(fā)量、鍋爐汽包水位在低維護跳閘值工況進展核算。鍋爐汽包水位維護的定值和延時值隨爐型和汽包內部構造不同而異，詳細數值應由鍋爐制造廠擔任確定。<規(guī)定(試行)>5．3鍋爐汽包水位維護的設置、整定值和延時值隨爐型和汽包內部部件不同而異，詳細數值由鍋爐制造廠擔任確定，各單位不得自行確定。附：哈鍋設計的鍋筒水位引薦值匯總〔僅供參考〕鍋筒尺寸鍋筒工作壓力（MPa）正常水位＋波動范圍報警水位停爐水位（跳閘水位）200MW鍋爐1800×100mm(內徑×壁厚)15.3～15.9-150±50±125-250300MW，350MW自然循環(huán)鍋爐CE分離器70"19.8-120±50+120-180+240-330300MW，600MW控制循環(huán)CE分離器70"19.9-229±50+127-178+254-3818.9對于控制循環(huán)汽包鍋爐，爐水循環(huán)泵差壓維護采取二取二方式時。當有一點缺點退出運轉時，應自動轉為一取一的邏輯判別方式，并辦理審批手續(xù)，限期恢復(不宜超越8h)。當二點缺點超越4h時，應立刻停頓該爐水循環(huán)泵的運轉。8.10當在運轉中無法判別汽包確實水位時，應緊急停爐。8.11高壓加熱器維護安裝及旁路系統(tǒng)應正常投入，并按規(guī)程進展實驗，保證其動作可靠。當因某種緣由需退出高壓加熱器維護安裝時，應制定措施，經總工程師同意，并限期恢復。案例分析〔1/2〕：某電廠四號機組汽包水位低維護動作，機組跳閘【事件經過】2005年10月28日19:55，#4機組在升負荷過程中，因#1高加水位大幅度動搖，高加解列。#3高參與口三通閥未動作，導致鍋爐斷水，汽包水位由0降至-366mm，汽包水位低維護動作，爐MFT動作。緣由分析：由于高加解列要將給水切至高加水側旁路運轉，即關#3高參與口三通閥及#1高加出口電動門。#1高加出口電動門封鎖正常，#3高參與口三通閥因門卡澀導致電動頭過力矩未動作，導致給水中斷，汽包水位低至-360mm,爐MFT動作，機組跳閘?！颈┞秵栴}】①高加水位調理及維護邏輯不合理。②三通閥裝配質量不良?！痉纻浯胧竣俳M織專家及本廠技術人員對高加水位調整和維護邏輯進展討論并修正。②定期對各機組#3高參與口三通閥進展手動活動實驗，以消除卡澀景象。案例分析〔2/2〕：某電廠—660MW機組因高加水位高維護動作觸發(fā)MFT機組跳閘【事件經過】2002年10月15日22時30分，因#1機A5至除氧器抽汽電動門法蘭漏汽和A7高加水位計走漏，向調度懇求低谷消缺，對除氧器進展消壓處置，將A3、A4低加汽側解列，A6、A7切為旁路。23時32分，A6、A7高加水位穩(wěn)定在正常值，運轉值班員將A6、A7高加水側倒為正常運轉方式。23時33分，A6高加水位先下降后迅速升至785mm，維護動作，將A6、A7高加切為旁路運轉，同時呵斥運轉的兩臺汽泵掉閘，備用電泵禁起，觸發(fā)鍋爐MFT動作，機組掉閘。緣由：高加停運過程中，在封鎖抽汽電動門后，由于汽源中斷和給水的冷卻，高加汽側壓力將迅速下降；由于本次除氧器消缺，除氧器水溫下降幅度較大，達74℃左右，因此對高加汽側壓力下降的作用得以進一步加強，使得高加汽側壓力迅速降至相應飽和壓力之下，高加疏水產生閃蒸膨脹，構成虛偽高水位，到達維護動作值，引發(fā)給水泵跳閘，MFT動作，機組解列。【暴露問題】高加水位維護未能躲過虛偽水位值?！痉纻浯胧竣贆C組運轉中停運高、低加前，將相應的高、低加水位維護跳給水泵或凝結水泵條件及解列高、低加的條件強迫解除，以躲過水位動搖防止引發(fā)維護動作，在高、低加停運正常后再將相應維護投入；②在運轉中遇到同時停運高、低加的情況時，可先行將高加停運，然后再停運低加，以減少因水溫降低對高加停運帶來水位動搖的影響；③由專業(yè)人員針對設備現狀和事故教訓，討論制定相應的組織技術措施。8.12給水系統(tǒng)中各備用設備應處于正常備用形狀，按規(guī)程定期切換。當失去備用時，應制定平安運轉措施，限期恢復投入備用。8.13建立鍋爐汽包水位丈量、控制和維護系統(tǒng)的維修和設備缺陷檔案，對各類設備缺陷進展定期分析，找出緣由及處置對策，并實施消缺。8.14運轉人員必需嚴厲遵守值班紀律，監(jiān)盤思想集中，經常分析各運轉參數的變化，調整要及時，準確判別及處置事故。不斷加強運轉人員的培訓，提高其事故判別才干及操作技藝。案例分析〔1/2〕：某電廠＃2機因機組工況不穩(wěn)定，省調經過AGC減負荷時，汽包水位低機組跳閘?！臼录涍^】2003年7月30日21時30分，#2機組負荷350MW(滿負荷)，機組在AGC運轉方式。鍋爐風量控制系統(tǒng)動搖，總風量超限〔大于1250t/h〕，鍋爐風量控制跳“手動〞，呵斥機組控制方式由“協(xié)調〞跳“手動〞，經調整后逐級投爐風量自動、機組協(xié)調控制，于21時38分投AGC運轉方式。此時省調AGC方式減負荷，因機組工況未完全穩(wěn)定，減負荷指令發(fā)出后機組燃料量突增，運轉調整不及，21時40分，因鍋爐汽包壓力高〔達200kg/cm2〕給水壓頭缺乏而呵斥汽包低水位跳機組。經仔細分析并確認跳閘緣由后機組重新啟動，于7月30日23時44分，#2機組并網。【暴露問題】①協(xié)調控制系統(tǒng)抗干擾才干不強。②運轉人員處置異常工況后投用AGC時思索欠周全。【防備措施】①對協(xié)調控制系統(tǒng)的調整參數進展優(yōu)化整定，提高協(xié)調系統(tǒng)抗干擾才干。②提高運轉人員對異常工況的分析處置才干，加強處置事故的果斷性。案例分析〔2/2〕：某電廠一號機組在進展鍋爐汽包水位優(yōu)化調整時，給水調理系統(tǒng)參數整定不當，汽包水位高跳閘。【事件經過】2005年3月25日事發(fā)前A、C、D三臺磨組，機組負荷338MW，協(xié)調方式，給水主控在自動。13:40值長簽發(fā)“#1機組給水調理系統(tǒng)優(yōu)化整定〞實驗懇求單，14:00，實驗開場，在蒸汽流量平穩(wěn)的情況下，給水流量調理出現了動搖。第一波過后，運轉人員發(fā)現水位調理不正常，要求恢復原調理參數。熱控實驗人員要求再察看一下。第二波出現時，給水調理呈現漸擴振蕩，汽包水位迅速上升，值長果斷下令改手動調理給水，但給水主控改手動后，操作“OUT〞鍵無效，〔經查為A、B小機主控站任一個輸出達100%時，給水主控即被強迫跟蹤〕。此時再將A/B給水泵主控改手動調理，同時打閘C磨組，汽包水位已達跳閘值，14:05因汽包水位高而跳機。在熱控人員恢復原調理參數后，機組開場恢復，16:20發(fā)電機自動準同期并網?！颈┞秵栴}】①熱控人員進展給水調理系統(tǒng)優(yōu)化調整時，參數設置不當。②給水主控不能手動操作，無法手動干涉?！痉纻浯胧竣傩拚o水主控站強迫跟蹤邏輯。②調試時機組負荷控制在260MW以下，每次參數調整量不能太大，調整后應察看調理質量，必要時采用適量的擾動實驗進展效果評價。8.15在控制室，除借助DCS監(jiān)視汽包水位外，至少還應設置一套獨立于DCS且配備獨立電源的汽包水位后備顯示儀表(或安裝)。200MW以上機組要求必需配置水位電視。闡明：在控制室至少配置一套獨立于DCS及其電源的汽包水位后備顯示儀表(或安裝)，這樣當DCS失電時，可平安停機或短時穩(wěn)定負荷下運轉時，運轉人員依然可以監(jiān)視汽包水位變化，以便采取必要的緊急措施。特別要留意其電源也應與DCS電源分開。8.16鍋爐配置的水位丈量安裝宜選用先進可靠的、能消除汽包壓力影響、全程準確丈量水位的產品。8.17應精心調整汽包水位控制系統(tǒng)，并定期進展必要的擾動實驗，確保RB工況等大負荷擾動時，不會引起水位越限〔或流量低〕維護動作。某發(fā)電公司機組試運期間給水泵RB的動作情況00:25:43汽包水位降低到了-173mm，電泵指令開場手動添加，00:28:09汽包水位值到達-265.5mm〔維護動作值為-250mm〕，電泵指令添加到了86.66%。給水泵RB實驗非正常手段之一：退出水位維護、實驗過程中人為干涉為了保證給水泵RB實驗的勝利率，實驗時往往采取一些“技巧〞來保證實驗的順利完成。一、本周情況通報電泵指令，不斷在手動干涉。汽包水位曾經到了MFT低水位動作值，由于實驗前該維護退出，所以未動作。在給水泵RB開場前，將汽包水位提高到+100mm或者+150mm堅持高水位運轉，RB實驗終了后，根據汽包水位的最低值來“估算〞水位能否到達維護動作值。給水泵RB實驗非正常手段之二：實驗前提高汽包水位。為了保證RB實驗的勝利率，RB實驗時只將出力小的輔機停運，保管最大出力的輔機也是經常運用的一個方法。實驗雖然勝利了，但是正常運轉中假設不幸只剩下出力小的輔機運轉，停機將是不可防止的。RB實驗非正常手段之三：只進展保管最大出力輔機的RB實驗。就本文研討對象而言，鍋爐廠規(guī)定運轉爐水泵進出口差壓均小于92KPa時，延時2秒，觸發(fā)MFT(主燃料跳閘)維護動作。由于測點的誤差和設備差別的緣由，各臺爐水泵的差壓丈量值在DCS上的顯示略有不同，當進展爐水泵RB實驗時，運轉爐水泵的差壓值很容易接近或到達鍋爐MFT維護動作值，因此，在進展爐水泵RB實驗時，建議保管DCS上差壓值顯示比較高的那一臺運轉。〔摘自某期刊論文〕8.18由設備制造廠確定的汽包水位維護定值〔含動作延時時間〕，運用單位不能隨意更改。根據DRZ/T01-2004<火力發(fā)電廠鍋爐汽包水位丈量系統(tǒng)技術規(guī)定>第5.5項添加(隨意放寬水位維護值范圍的景象比較普遍，這在一定程度上等同于取消了維護〕。三、在超臨界直流爐上的拓展運用配鍋爐水循環(huán)泵的超臨界機組4.1.3直流鍋爐的汽水分別器后采用兩套獨立的防止汽輪機進水的系統(tǒng)?？刹捎孟率鲎詣臃乐蛊謩e器的水進入主蒸汽管道方法中的任何兩種:a)當出現高水位時，自動報警并依次自動翻開一切汽水分別器的疏水包括到凝汽器的疏水系統(tǒng)b)當檢測到汽水分別器出現超高水位時，自動報警并封鎖分別器到主蒸汽系統(tǒng)的截止閥；c)當分別器出現超高水位時，自動報警并使一切給水泵跳閘或封鎖截止閥以自動切斷一切進入分別器的水源。4.9回熱加熱器4.9普通來說，加熱器可有以下三項獨立的維護系統(tǒng):a)正常水位控制的加熱器汽側自動疏水系統(tǒng);b)由高水位、超高水位控制的事故放水和加熱器汽側隔離系統(tǒng);超臨界直流爐應滿足“防止鍋爐汽包滿水和缺水事故〞中以下的規(guī)定：汽水分別器任務壓力最高可以到達26MPa、#1高加進汽壓力最高8.595MPa、429.0℃，也應該進展壓力和溫度的補償。給水流量、主汽流量等重要變送器的安裝也應滿足如下要求：“應具有獨立的取樣孔，不得在同一取樣孔上并聯(lián)多個水位丈量安裝，以防止相互影響，降低水位丈量的可靠性〞。案例分析：變送器非正常排污操作，引起給水流量低，導致MFT動作，機組跳閘【事件經過2006年11月7月17時28分，某電廠#1機組〔1000MW〕運轉于BIDRY方式，汽泵A在自動，電泵處于熱備，機組負荷為300MW。由于給水流量低導致MFT動作?！臼录売伞咳齻€汽泵A入口流量的取樣管取自一路，變送器非正常排污導致三路流量變送器一致誤動作。

四、寧海汽包水位