第二章

流體流動和輸送第二章流體流動和輸送掌握流體流動的連續(xù)式方程、柏努里方程、范寧阻力損失通式及其應用；掌握離心泵的基本原理及選用；熟悉流體在管內流動的現象、流量計測定流量的原理以及離心泵的操作及安裝；了解流體的不穩(wěn)定流動和非牛頓流體及復雜管路的計算，流體輸送機械的分類及應用。本章重點和難點第二章

流體流動和輸送掌握流體流動的連續(xù)式方程、柏努里方程、范寧阻力損失通式及其應第一節(jié)流體靜力學基本方程

一、流體的物理性質1.流體密度（ρ）和比容（v）（1）密度：

（2）比容：

第一節(jié)流體靜力學基本方程一、流體的物理性質1.流體密2.壓強（p）壓強可以有不同的計量基準。（1）絕對壓強（Absolutepressure）：以絕對真空(即零大氣壓)為基準。（2）表壓(Gaugepressure)：以當地大氣壓為基準，高于大氣壓的數值。（3）真空度（Vacuum）：以當地大氣壓為基準，高于大氣壓的數值。2.壓強（p）表壓＝絕對壓強－大氣壓強真空度＝大氣壓強－絕對壓強壓強常用單位的換算關系：

1標準大氣壓(atm)=101325Pa=10329kgf/m2

=1.033kgf/cm2(bar,巴)

=10.33mH2O=760mmHg表壓＝絕對壓強－大氣壓強壓強常用單位的換算關系：3.黏度（）流體黏性大小的量度，常用單位：Pa·s、P(泊)和cP（厘泊），其換算關系為：1Pa·s=10P=1000cP

此外工程上有時用運動黏度表示：

3.黏度（）流體黏性大小的量度，常用單位：Pa·s二、牛頓黏性定律及牛頓型流體與非牛頓型流體1.牛頓黏性定律及牛頓型流體實驗證明，兩流體層之間單位面積上的內摩擦力（或稱為剪應力）τ與垂直于流動方向的速度梯度成正比。即：

此式所表示的關系稱為牛頓黏性定律。

牛頓黏性定律指出，流體的剪應力與法向速度梯度成正比而和法向壓力無關。圖2-1平板間黏性流體的速度分布二、牛頓黏性定律及牛頓型流體與非牛頓型流體1.牛頓黏性定律

服從這一定律的流體稱為牛頓型流體，如所有氣體、純液體及簡單溶液、稀糖液、酒、醋、醬油、食用油等。

不服從這一定律的流體稱為非牛頓型流體，如相對分子質量極大的高分子物質的溶液或混合物，以及濃度很高的顆粒懸浮液等均帶有非牛頓性質（黏度值不確定）。服從這一定律的流體稱為牛頓型流體，如【例2-1】旋轉圓筒黏度計，外筒固定，內筒由同步電動機帶動旋轉。內外筒間充入實驗液體（見圖2-2）。已知內筒半徑r1=1.93cm，外筒半徑r2=2cm，內筒高h=7cm，實驗測得內筒轉速n=10r/min，轉軸上扭矩M=0.0045N·m。試求該實驗液體的動力黏度。圖2-2旋轉圓筒黏度計【例2-1】旋轉圓筒黏度計，外筒固定，內筒由同步電動機帶動旋

解：充入內外筒間隙的實驗液體在內筒帶動下做圓周運動。因間隙很小，速度近似直線分布。不計內筒兩端面的影響，內筒壁的剪應力:扭矩：

則動力黏度為

：

Pa

s解：充入內外筒間隙的實驗液體在內筒帶動下2.非牛頓型流體剪應力τ與速度梯度du/dy的關系即為該流體在特定溫度、壓強條件下的流變特性，即：各種不同流體剪應力隨剪切速率du/dy變化關系如右圖：

圖2-3不同流體剪應力隨剪切速率變化關系2.非牛頓型流體各種不同流體剪應力隨剪切速率du

（1）塑性流體

理想塑性流體稱為賓哈姆(Bingham)流體，這種流體是在切應力超過某一屈服值τ0時，流體的各層間才開始產生相對運動，流體就顯示出與牛頓流體相同的性質。

在食品工業(yè)上接近賓哈姆流體的物料有干酪、巧克力漿等。

（1）塑性流體理想塑性流體稱為

(2)假塑性流體假塑性流體的切應力與速度梯度的關系為:(n＜l）

對于假塑性流體，因n＜1，故表觀黏度隨速度梯度的增大而降低。

表現為假塑性流體的物料，如蛋黃醬、血液、番茄醬、果醬及其他高分子物質的溶液。一般而言，高分子溶液的濃度愈高或高分子物質的分子愈大，則假塑性也愈顯著。

(2)假塑性流體(n＜l）對

（3）脹塑性流體

與假塑性流體性質相反，脹塑性(dilatancy)流體的表觀黏度隨速度梯度增大而增大，其切應力與速度梯度具有如下關系:（n＞1）

食品工業(yè)上脹塑性流體的例子有淀粉溶液和多數蜂蜜等。

（3）脹塑性流體（n＞1）食品工業(yè)上脹塑性流體通常將牛頓型流體、假塑性流體和脹塑性流體的應力與應變關系都可以用統(tǒng)一的冪函數的形式來表示，這類流體統(tǒng)稱為指數律流體。式中：k為稠度指數；n為流變指數。表示流體的非牛頓性的程度。通常將牛頓型流體、假塑性流體和脹塑性流體的應力與應變

三、靜力學基本方程式及其應用1.靜力學方程式描述靜止流體內部壓力隨高度變化規(guī)律的數學表達式即為靜力學基本方程式：

此三式表明：靜止流體內部各點的位能和壓力能之和為常數。圖2-4流體靜力學分析常數常數常數三、靜力學基本方程式及其應用2.靜力學方程應用

（1）壓強及壓差的測量

圖2-5U型管壓差計

2.靜力學方程應用（1）壓強及壓差的測量圖2-5U圖2-6微差壓差計

圖2-6微差壓差計（2）液位的測量圖2-7液位測量計

（3）液封

在食品生產中常遇到液封，液封的目的主要是維持設備中壓力穩(wěn)定和保障人身安全，液封設計實際上就是計算液柱的高度。（2）液位的測量圖2-7液位測量計（3）液封第二節(jié)流體流動的基本方程

一、流量與流速

單位時間內流過管道任一截面的流體量，稱為流量。

單位時間內流體在流動方向上所流過的距離，稱為流速，以u表示，其單位為m/s。

V=uA

W=ρV

第二節(jié)流體流動的基本方程一、流量

當流體以大流量在長距離的管路中輸送時，需根據具體情況在操作費與基建費之間通過經濟權衡來確定適宜的流速。

車間內部的工藝管線，通常較短，管內流速可選用經驗數據，某些流體在管道中的常用流速范圍如教材中表2－1所示。

當流體以大流量在長距離的管路中輸送時，需根據（一）穩(wěn)定流動熱力體系的概念1.穩(wěn)定流動與不穩(wěn)定流動

圖2-8穩(wěn)定流動示意圖（一）穩(wěn)定流動熱力體系的概念圖2-8穩(wěn)定流動示意2.熱力體系

熱力體系是指某一由周圍邊界所限定的空間內的所有物質。3.穩(wěn)定流動體系的物料衡算——連續(xù)性方程對不可壓縮流體的特殊情形：

2.熱力體系對不可壓縮流體的特殊情形：4.穩(wěn)定流動體系的機械能衡算——柏努里方程圖2-9穩(wěn)定流動熱力體系能量分析4.穩(wěn)定流動體系的機械能衡算——柏努里方程圖2-9穩(wěn)定（1）機械能衡算體系

流體的機械能包括位能、動能、靜壓能，下面以單位質量流體為基準：

位能

流體由于在地球引力場中的位置而產生的能量。若任選一基準水平面作為位能的零點，則離基準面垂直距離為Z的流體所具有的位能為gZ

（J/kg）。（1）機械能衡算體系流體的機械能包括位能、動能、靜壓動能流體由于運動而產生的能量。若流體以均勻速度u流動，則流體所具有的動能為u2/2（J/kg）。靜壓能靜壓能也稱為流動功，是流動體系中在不改變流體體積的情況下，引導流體經過界面進入或流出所必須作的功，其值等于pv或p/ρ。動能對于如圖2-9所示穩(wěn)定流動的體系，進行機械能分析，除了體系機械能外，該系統(tǒng)還存在如下機械能交換：外加機械功

單位質量流體的有效功為We，單位J/kg。摩擦阻力損失

損失的機械能用∑hf表示，單位J/kg。對于如圖2-9所示穩(wěn)定流動的體系，進行機械能分析，除了體系機（2）理想流體的柏努里方程對于如圖2-9所示穩(wěn)定流動的體系，假設滿足：流體具有穩(wěn)定、連續(xù)、不可壓縮性；流體為理想流體；理想流體指流體黏度為零，這樣不管怎么流動其摩擦碰撞為完全彈性碰撞，不會產生摩擦阻力損失能量損失，即∑hf＝0；體系外加機械功為零。（2）理想流體的柏努里方程上式稱為柏努里（Bernoulli）方程，說明理想流體進出體系的機械可以互相轉換，但總機械能是守恒的。則體系進行機械能衡算得：

上式稱為柏努里（Bernoulli）方程，說明理想流體進出體（3）實際流體的柏努里方程

實際流體在流動過程中，流體內部及流體與管內壁產生摩擦，分子之間的摩擦力將不可避免地造成機械能損失。

上式為不可壓縮實際流體的機械能衡算式，它不限于理想流體，通常也稱為柏努里方程。

（3）實際流體的柏努里方程上式為不可壓不可壓縮實際流體柏努里方程的三種形式：

式中ΣHf和Δpf分別稱為單位重量和單位體積流體流動過程中的摩擦損失或水頭損失，關于該項的求解將是我們下面重點討論的內容；He為輸送設備的壓頭或揚程。

不可壓縮實際流體柏努里方程的三種形式：式中ΣHf公式應用時注意：流動是連續(xù)穩(wěn)定流動，對不穩(wěn)定流動瞬間成立；公式中各項單位要一致；選擇的截面與流體流動方向垂直；流體流動是連續(xù)的；對可壓縮流體，如所取兩截面的壓強變化小于原來絕對壓強的20%，即（p1－p2）/p1<20%時，仍可用此式但密度應為兩截面間的平均密度，引起的誤差在工程計算上是允許的。公式應用時注意：（三）柏努里方程式的應用

利用柏努里方程與連續(xù)性方程，可以確定：容器間的相對位置；管內流體的流量；輸送設備的功率；管路中流體的壓力等。（三）柏努里方程式的應用【例2-3】如圖用虹吸管從高位槽向反應器加料，高位槽和反應器均與大氣連通，要求料液在管內以1m/s的速度流動。設料液在管內流動時的能量損失為20J/kg（不包括出口的能量損失），試求高位槽的液面應比虹吸管的出口高出多少？

圖2-10虹吸管示意圖【例2-3】如圖用虹吸管從高位槽向反應器加料，高位槽和解：取高位槽液面為1-1截面，虹吸管出口內側截面為2-2截面，并以2-2為基準面。列柏努里方程得：

式中：（表壓）J/kg代入得：

∴即高位槽液面應比虹吸管出口高解：取高位槽液面為1-1截面，虹吸管出口內側截面為2-2截面【例2-4】如附圖所示，有一輸水系統(tǒng)，輸水管管徑φ57mm×3.5mm，已知∑Hf（全部能量損耗）為4.5m液柱，貯槽水面壓強為100kPa（絕），水管出口處壓強為220kPa，水管出口處距貯槽底20m，貯槽內水深2m，水泵每小時送水13m3，求輸水泵所需的外加壓頭。圖2-11輸水系統(tǒng)示意圖【例2-4】如附圖所示，有一輸水系統(tǒng)，輸水管管徑圖2-11解：根據題意，設貯槽液面為1-1`面，管出口截面為2-2`面，列柏努里方程：解：根據題意，設貯槽液面為1-1`面，管出口截面為2-2`面【例2-5】將葡萄酒從貯槽通過泵送到白蘭地蒸餾鍋，流體流過管路時總的阻力損失為18.23J/kg。貯槽內液面高于地面3m，管子進蒸餾鍋處的高度為6m，所用的離心泵直接安裝在靠近貯槽，而流量則由靠近蒸餾鍋的調節(jié)閥來控制，試估算泵排出口的壓力。設貯槽和蒸餾鍋內均為大氣壓，已知在上述流量下，經過閥門后的壓力為0.86kg/cm2，葡萄酒的密度為985kg/m3，黏度為1.5×10-3Pa·s。

【例2-5】將葡萄酒從貯槽通過泵送到白蘭地蒸餾鍋，流體流過管解：選擇泵排出口液面為1-1`面及出口管液面為2-2`面，由1-1`面2-2`面列柏努里方程：因為u1=u2=0，在所選兩截面間無泵所做功，即W=0,則又∵

J/kgPa解：選擇泵排出口液面為1-1`面及出口管液面為2-2`面，由第三節(jié)流體流動的阻力一、流體流動的型態(tài)與雷諾數1.雷諾實驗圖2-12雷諾實驗第三節(jié)流體流動的阻力1.雷諾實驗圖2-12雷諾實驗2.雷諾數與流體流動型態(tài)

實驗結果表明，流體的流型由層流向湍流的轉變不僅與液體的流速u有關，還與流體的密度ρ、黏度μ以及流動管道的直徑d有關。將這些變量組合成一個數群，

以其數值的大小作為判斷流動類型的依據。這個數群稱為雷諾準數，用Re表示，即：

2.雷諾數與流體流動型態(tài)實驗結果表無數的觀察與研究證明，Re值的大小，可以用來判斷流動類型。Re<2000，為層流,

Re>4000，為湍流。

Re在2000～4000之間為過渡流。湍流流動狀態(tài)可為層流，也可能為湍流，但湍流的可能性更大。

無數的觀察與研究證明，Re值的大小，可以用來判斷流動類型。二、

流體層流運動速度分布當r=0管中心處流速最大：

圖2-13流體層流運動速度分布二、流體層流運動速度分布當r=0管中心處流速最大：管中平均速度：

因此層流時平均流速是最大流速的一半，即：

管中平均速度：因此層流時平均流速是最大流速的一半，即：三、流體湍流運動速度分布流體在圓管內湍流時，由于其剪切力不能用數學式簡單表示，所以管內湍流的速度分布一般通過實驗研究，采用經驗式近似表示：

式中，當4×104＜Re＜1．1×105時，n＝6；1．1×105＜Re＜3．2×106時，n＝7；Re＞3．2×106時，n＝8。三、流體湍流運動速度分布式中，當4×104＜R

湍流速度分布特征是：流體質點雜亂無章，僅在管壁處存在速度梯度，速度分布服從尼古拉則的n分之一次方定律。必須注意：湍流時，黏在管壁上的一層流體流速為零，其附近一薄層流體的流速仍然很小，作層流流動，這層流體稱為層流底層，它是傳熱、傳質的主要障礙。湍流速度分布特征是：流體質點雜亂無章，四、流體流動阻力損失

流體流動阻力分成兩類，一類是流體流經一定管徑的直管時由于內摩擦而產生的阻力，稱為直管阻力或沿程阻力，用符號hf表示；

另一類是流體流經管件、閥門及管截面突然縮小或突然擴大處等局部障礙所引起的阻力，稱為局部阻力，用符號hf’表示。四、流體流動阻力損失流體流動阻力分成兩1.流體在直管中的流動阻力圖2-14

水平直管內流體受力分析1.流體在直管中的流動阻力圖2-14水平直管內流體受力式中：hf——流體的直管阻力，J/kg；

λ——摩擦系數；

——直管長度，m；

d——直管內徑，m；

u——流體流速，m/s。

此式稱為范寧(Faning)公式，是計算流體在直管內流動阻力的通式，或稱為直管阻力計算公式，對層流、湍流均適用。

式中：hf——流體的直管阻力，J/kg；此式稱為（1）層流時的λ：

前面推得層流時平均流速=,則此式稱為哈根—泊稷葉方程，再代入Lf=，得：∴層流時λ=，與Re成反比。

（1）層流時的λ：此式稱為哈根—泊稷葉方程，再代入Lf=，（2）湍流時的λ：

式中：——管道內壁的相對粗糙度。

絕對粗糙度ε：管道壁面凸出部分的平均高度。相對粗糙度：絕對粗糙度與管內徑的比值。

（2）湍流時的λ：式中：——管道內壁的相對粗糙度。絕湍流時，通過實驗得到了一些經驗公式，如光滑管：

此式稱為柏拉修斯公式，適用于4000<Re<105。湍流時，通過實驗得到了一些經驗公式，此式稱為柏拉修斯公式，適莫迪圖(Moody)（即摩擦系數圖）。利用摩擦系數圖可查取λ的值。圖2-15摩擦系數圖莫迪圖(Moody)（即摩擦系數圖）。圖2-15摩擦系數圖該圖可分為四個區(qū)域

：①層流區(qū)(Re＜2000)。

②過渡區(qū)(2000＜Re＜4000)。

③湍流區(qū)(Re＞4000以及虛線以下的區(qū)域)。

④完全湍流區(qū)(虛線以上的部分)。

該圖可分為四個區(qū)域：①層流區(qū)(Re＜2000)。②過渡區(qū)2.流體在非圓形直管中的流動阻力

對于異形斷面管道，用與圓形管直徑d相當的“直徑”稱當量直徑de以代替之。

當量直徑de為流動截面積A與過流斷面上流體與固體接觸周長S之比的4倍。2.流體在非圓形直管中的流動阻力外徑為D內徑為d的套管環(huán)形流道：

dD

圖2-16環(huán)形管道截面示意圖外徑為D內徑為d的套管環(huán)形流道：dD圖2-163.流體流動的局部阻力（局部損失）：局部阻力損失有兩種表示法：阻力系數法和當量長度法。

（1）當量長度法：

=λ

J/kg

直管與局部阻力合并：

一般由實驗確定，教材中圖2-17中列出了某些常用管件和閥門的值。

3.流體流動的局部阻力（局部損失）：局部阻力損失有兩種表示（2）阻力系數法：

=ζ·

J/kg

式中：ξ為局部阻力系數。常用管件局部阻力系數列于教材中表2-3。

對突擴：

ζ=管出口：A1/A2≈0∴ζ出=1；管進口：ζ=0.5（2）阻力系數法：=ζ·J/kg式中：ξ為局部阻力系4.管路總能量損失

管徑相同的管路總阻力Σhf為管路上全部直管阻力和各個局部阻力之和，即：

或

式中：——管路上所有管件和閥門等的當量長度之和，m；——管路上所有管件和閥門等的局部阻力系數之和；——管路上各段直管的總長度，m；u

——流體流經管路的流速，m/s；d

——流體流過管路的內徑，m；λ

——摩擦系數。4.管路總能量損失管徑相同的管路總阻力Σhf思考：工程實踐中，為減少流體流動過程中的阻力，可采取哪些途徑？思考：工程實踐中，為減少流體流動過程中的阻力，可采取哪些途徑【例2-6】如圖3-17，空氣從鼓風機的穩(wěn)定罐里經一段內徑為320mm，長為15m的水平鋼管送出，出口以外的壓強為1atm，進出口處的空氣的密度都可取為1.2kg／m3，黏度為1.8×10-5Pa．s，若操作條件下的流量為6000m3／h，鋼管絕對粗糙度為0.3mm，試求穩(wěn)壓罐內的表壓強為多少Pa。【例2-6】如圖3-17，空氣從鼓風機的穩(wěn)定罐里經一段內徑為解：根據題意畫圖，如圖，1-1選在穩(wěn)壓管外側，有ζ進口=0.52-2選在穩(wěn)壓管內側，無ζ出=0

圖2-17空氣流經水平鋼管示意圖解：根據題意畫圖，如圖，1-1選在穩(wěn)壓管外側，gz2+

+Σhf=gz1+

∴又∵gz2++Σhf=gz1+∴又查莫迪圖得：

ζ=0.0205∴Σhf=ζ=313J/kg∴p1=1.2×

Pa注：控制面若選在管出口截面內側有u

但ζ出=0;

控制面若選在管出口截面外,則

u=0，但ζ出=1.0.查莫迪圖得：ζ=0.0205∴Σhf=ζ=313J/kg∴

第四節(jié)

管路計算與流量測定一、管路計算1.簡單管路（1）已知管徑、管長、管件和閥門，欲將已知量的流體從一處輸送至另一處所需的功率；（2）已知管徑、管長、管件和閥門，欲在允許的能量損失下，求管路的輸送量；（3）已知管長、管件和閥門，在要求的流體輸送量和能量損失下，求輸送管路的直徑。第四節(jié)管路計算與流量測定一、管路計算【例2-7】如圖2-18所示，自來水塔將水送至車間，輸送管路采用Φ114×4mm的鋼管，管路總長為190m(包括管件、閥門及3個彎頭的當量長度，但不包括進出口損失)。水塔內水面維持恒定，并高于出水口15m。設水溫為12℃，求管路的輸水量V（m3/h）。

【例2-7】如圖2-18所示，自來水塔將水送至車間，輸送管路

圖2-18自來水塔流程示意圖圖2-18自來水塔流程示意圖解：如圖取塔內水面與出水口中心分別為1-1′和2-2′（出口外側）兩個截面，則:z2=0，z1=15m，u1=0，u2=u（未知），We=0，p1=p2=0（表壓）

將以上數值帶入式中，整理得：（a）

(b)解：如圖取塔內水面與出水口中心分別為1-1′和2-2′（出口式（a）、式（b）中，含有兩個未知數λ和u，由于λ的求解依賴于Re，而Re又是u的函數，故需采用試差法求解，其步驟為：①設定一個λ的初始值λ0；②根據式(b)求u；③根據此u值求Re；④用求出的Re及ε/d值從摩擦系數圖中查出新的λ1；⑤比較λ0與λ1，若兩者接近或相符，u即為所求，并據此計算輸水量；否則以當前的λ1值代入式(b)，按上述步驟重復計算，直至兩者接近或相符為止。式（a）、式（b）中，含有兩個未知數λ和u，由于λ的求解依賴本例中，取管壁的絕對粗糙度ε=0.2mm，則ε/d=0.2/106=0.00189水溫12℃時，其密度ρ=1000kg/m3,黏度μ=1.236×10-3Pas,于是，根據上述步驟計算的結果為：序次λ0uReε/dλ1第一次0.022.812.4×1051.89×10-30.024第二次0.0242.582.2×1051.89×10-30.0241本例中，取管壁的絕對粗糙度ε=0.2mm，則ε/d=0.2/由于兩次計算的值基本相符，故u=2.58m/s，于是輸水量為：

由于兩次計算的值基本相符，故u=2.58m/s，于是輸水量為2.復雜管路管路中存在分流與合流時，稱為復雜管路。

圖2-19并聯與分支管路示意圖2.復雜管路管路中存在分流與合流時，稱為復雜管路。(1)并聯管路

在并聯管路中，各支路的能量損失相等，主管中的流量必等于各管的流量之和。

對于如上圖(a)所示的并聯管路，

上式表明，并聯管路中各支管的阻力損失相等。此外，主管中的流量等于各支管中流量之和。(1)并聯管路在并聯管路中，各支路的能量損

（2）分支管路

在分支管路中，單位質量流體在兩支管流動終了時的總機械能與能量損失之和必相等，主管流量等于各支管流量之和。

對于如圖(b)所示的分支管路，

上式表明，對于分支管路，單位質量的流體在各支管流動終了時的總能量與能量損失之和相等。此外，由連續(xù)性方程可得知主管流量等于各支管流量之和。（2）分支管路在分支管路中，單位質量流體在兩支管二、流量測定1.測速管測速管又稱皮托管(Pitottube

)。它是由兩根同心圓管組成，如圖2-20所示。

圖2-20測速管示意圖二、流量測定1.測速管圖2-20測速管示意圖2.孔板流量計圖2-21孔板流量計2.孔板流量計圖2-21孔板流量計3.文丘里流量計圖2-22文丘里流量計3.文丘里流量計圖2-22文丘里流量計4.轉子流量計圖2-23轉子流量計4.轉子流量計圖2-23轉子流量計第五節(jié)

液體輸送設備為輸送流體所提供能量的機械稱為流體輸送機械。輸送液體的機械通稱為泵。按其工作原理，泵分為葉片泵、往復泵和旋轉泵等。

輸送氣體的機械通常稱為風機或壓縮機，它們都靠使氣體的壓力增大以達到輸送氣體的目的。按壓力增大的程度依次有通風機、鼓風機和壓縮機。第五節(jié)液體輸送設備為輸送流體所提供能量的機械稱為流體輸送一、泵的類型泵按其工作原理和結構特征可分為：(1)葉片式泵：離心泵、軸流泵和旋渦泵等。(2)往復式泵：活塞泵、柱塞泵和隔膜泵等。(3)旋轉式泵：齒輪泵、螺桿泵、轉子泵、滑片泵等。一、泵的類型泵按其工作原理和結構特征可分為：二、離心泵的結構、主要性能和特性1.離心泵的結構圖2-23離心泵的結構1-泵殼2-泵軸3-葉輪4-吸水管5-壓水管6-底閥7閘閥8-灌水漏斗9-泵座二、離心泵的結構、主要性能和特性1.離心泵的結構圖2-232.離心泵的主要性能參數（1）泵的流量

（2）泵的壓頭（揚程）

由上式可看出，泵的壓頭表現為：將液體的位壓