/創(chuàng)新型高位沉淀池灰水加速分離系統(tǒng)研制紅河卷煙廠動力部部務(wù)綜合QC小組2015.1目錄前言 1小組簡介 2一、選擇課題 3二、設(shè)定目標(biāo)及目標(biāo)可行性分析 6三、提出各種方案并確定最佳方案 9四、制訂對策 22五、按對策實施 23六、效果檢查 27七、標(biāo)準(zhǔn)化 30八、總結(jié)和下一步打算 31前言我國是煤炭生產(chǎn)和消費大國，煤主要用作動力燃料和發(fā)電，煤中的碳、氫、氧、氮、硫等元素，在燃燒過程中生成SO2、NOx、CO2并產(chǎn)生大量粉塵，這些污染物中，SO2污染給自然環(huán)境和人體健康帶來的危害極大。2014年，國家環(huán)保局對新的污染物排放標(biāo)準(zhǔn)進行了修訂，并于2015年10月1日開始執(zhí)行，在新的標(biāo)準(zhǔn)中，對SO2的排放提出了更高的要求，規(guī)定SO2排放濃度應(yīng)低于400mg/Nm3。面對日趨嚴(yán)峻的環(huán)保壓力，紅煙動力部三臺35T/h鍋爐于2009年對應(yīng)配備了三臺脫硫除塵塔，采用的脫硫方法為濕法脫硫，其脫硫效率高達(dá)95%以上，能夠達(dá)到國家標(biāo)準(zhǔn)。但隨之帶來了易腐蝕、結(jié)垢、堵塞等一系列問題，為保證鍋爐安全運行、所產(chǎn)蒸汽滿足生產(chǎn)需要，必須定期切換鍋爐運行，對脫硫除塵塔進行維護保養(yǎng)，由此電耗、煤耗增高，隨之卷煙單箱綜合能耗也有所增加。為進一步降低能耗，動力部采取了一系列辦法來延緩脫硫除塵塔的堵塞問題，比如：尋找最佳小球配比、調(diào)整進水量大小、引進量子聚能環(huán)等，但效果仍然不理想。針對脫硫除塵塔運行周期短的問題，動力部成立了部務(wù)綜合QC小組，對此進行專項研究分析。小組簡介表1QC小組概況表小組名稱動力部部務(wù)綜合QC小組成立時間2014年3月6日活動時間2014.3-2014.12注冊編號HH2QC-14-43課題名稱高位沉淀池灰水加速分離系統(tǒng)研制課題類型創(chuàng)新型小組成員姓名性別年齡接受教育時間職稱組內(nèi)職務(wù)組內(nèi)分工王宇男40100工程師組長組織實施技術(shù)指導(dǎo)楊春紅男47100工程師組員項目實施李應(yīng)鴻男4192助理工程師組員項目實施王鵬男2856助理工程師組員項目實施閔超男2530組員項目實施制表人：李應(yīng)鴻日期：2014.3.11一、選擇課題我廠鍋爐房循環(huán)使用的灰水，主要供鍋爐沖灰和脫硫除塵塔使用，灰水在經(jīng)過脫硫除塵塔時，與塔下方進入的煙氣相遇，生成石膏（CaSO4?2H2O）、CaCO3并附著于塔內(nèi)。圖1脫硫塔內(nèi)部堵塞圖攝像人：王鵬日期：2014.3.12鍋爐開始升爐運行時，引、送風(fēng)機變頻差為8-15%，隨著鍋爐運行時間的延長，脫硫除塵塔內(nèi)沉淀物增多，引風(fēng)機負(fù)荷增大，耗電量增加，鍋爐運行工況變差，當(dāng)引、送風(fēng)機變頻差增高到25%以上時，脫硫除塵塔內(nèi)堵塞已相對嚴(yán)重，繼續(xù)運行則引風(fēng)機負(fù)荷過高，振動加劇、耗電大增，此時，設(shè)備安全運行已經(jīng)得不到保證，因此，部門規(guī)定，當(dāng)引、送風(fēng)機變頻差增高到25%時，必須切換鍋爐供汽，對脫硫除塵塔內(nèi)部進行清理和保養(yǎng)。小組對2013年鍋爐運行周期進行統(tǒng)計，數(shù)據(jù)表明2013年鍋爐平均運行周期為30天。圖22013年鍋爐運行周期圖制圖人：楊春紅日期：2014.3.12對高位沉淀池第六池出水和第一池進水進行取樣對比，發(fā)現(xiàn)灰水經(jīng)沉淀分離后出水水質(zhì)已非常清澈，為何在脫硫除塵塔內(nèi)還會出現(xiàn)如此嚴(yán)重的結(jié)垢堵塞？為此小組對第六池水質(zhì)進行了分析，分析得出灰水中硬度含量達(dá)到了6mmol/L，SO42-達(dá)到了0.32mmol/L，SO32-達(dá)到了0.80mmol/L，由此可以得出脫硫除塵塔內(nèi)的大部分沉淀物為CaSO4。而CaSO4由灰水中的CaSO3氧化生成，如果讓其在高位沉淀提前氧化分離，減少其在灰水中的含量，就可減緩脫硫除塵塔的堵塞，延長鍋爐運行周期，所以，QC小組將高位沉淀池灰水加速分離系統(tǒng)研制作為本次小組活動的課題。圖3第六池出水和第一池進水效果對比圖攝像人：王鵬日期：2014.3.12二、設(shè)定目標(biāo)及目標(biāo)可行性分析設(shè)定目標(biāo)小組對高位沉淀池第六池的灰水進行取樣，測量灰水的濁度NTU，然后在取樣水底部接入壓縮空氣進行試驗，10分鐘后關(guān)閉壓縮空氣，讓其沉降1小時后再次測量灰水的濁度NTU，結(jié)果如表2所示。表2灰水濁度對比表取樣對比取樣1取樣2取樣3取樣4取樣5平均試驗前濁度（NTU）30.531.432.431.230.831.3試驗后濁度（NTU）14.514.915.214.714.114.7制表人：李應(yīng)鴻日期：2014.3.12從表中可以看出，試驗后灰水的平均濁度不到試驗前的一半，說明試驗后的沉淀物為試驗前的兩倍多，這一試驗結(jié)果在理論上完全可以用于高位沉淀池的灰水中，當(dāng)灰水中有大量沉淀物生成并能有效沉降分離或附著在池子表面，灰水的品質(zhì)將得到改善，在脫硫除塵塔內(nèi)生成的沉淀附著物將大幅減少，可有效減緩脫硫除塵塔的堵塞，根據(jù)試驗數(shù)據(jù)對比分析，小組一致決定本次QC課題目標(biāo)為：將鍋爐運行周期由原來的30天延長至60天。目標(biāo)值目標(biāo)值活動前60天30天圖4目標(biāo)設(shè)定圖制圖人：楊春紅日期：2014.3.142、目標(biāo)可行性分析CaSO3的氧化實質(zhì)上是氣、液和固三相反應(yīng)，反應(yīng)物一方是氣相中的氧，另一方是CaSO3中固相的SO32-，氧通過氣液膜擴散到液相，SO32-通過固液膜擴散到液相并與其中的氧反應(yīng)，CaSO3氧化為CaSO4的過程用化學(xué)方程表示如下：由上面化學(xué)方程式可以看出灰水中的CaSO3可氧化生成CaSO4，這一部分反應(yīng)可以通過技術(shù)手段讓其提前至高位沉淀池完成，當(dāng)這部分沉淀被有效分離后，灰水中的絕大部分可沉淀物已被分離，因此小組一致認(rèn)為延長鍋爐運行周期的目標(biāo)是能夠完成的。

三、提出各種方案并確定最佳方案1、方案提出方案一：采用純氧在灰水中進行曝氣。方案二：購置高壓風(fēng)機，利用高壓送風(fēng)在灰水中進行曝氣。方案三：采用本廠現(xiàn)有的空壓在灰水中進行曝氣。2、方案比較表3方案對比分析表方案優(yōu)點缺點結(jié)論利用純氧在灰水中曝氣純氧的氧化效果最好，能快速達(dá)到氧化分離的效果。只能外購瓶裝工業(yè)氧氣，使用過程中存在較高的安全隱患，且成本太高，50kg的工業(yè)氧氣瓶約400元。12元/m3，其耗量僅為風(fēng)機和空壓的五分之一，折合后為2.4元/m3空氣。不采用購置高壓風(fēng)機，在灰水中曝氣運行成本相比純氧曝氣較低，氣源穩(wěn)定性相對較強。風(fēng)機采購周期長達(dá)三個月以上，高壓低流量風(fēng)機根據(jù)壓力和流量不同，價格在3000元至10000元之間，電功率一般為15Kw以上，我廠每度電價格為0.55元，運行成本為0.14元/m3。不采用采用現(xiàn)有空壓，在灰水中曝氣我廠的空壓機在不計人工費的情況下運維成本僅0.10元/m3，穩(wěn)定性高，不需要增加任何設(shè)備，極為方便。相比之下氧化分離效果不如純氧。采用制表人：王鵬日期：2014.3.223、方案優(yōu)化（1）曝氣末端裝置選擇表4曝氣末端裝置選擇表空氣源管道上安裝曝氣盤管道上布置氣孔對比采用本市污水處理廠使用的污水曝氣盤進行試驗，接入壓縮空氣進行曝氣，三天之后，灰水中的煤灰、CaSO4結(jié)晶，使曝氣盤氣孔堵塞嚴(yán)重。在DN15的管道上鉆Φ6的孔，作為曝氣管，接入壓縮空氣進行曝氣，三天之后，曝氣孔周圍無明顯堵塞。分析曝氣盤上的氣孔屬于微孔，堵塞后較難疏通。加工簡單，維修方便。結(jié)論不采用采用制表人：楊春紅日期：2014.3.28圖5曝氣管攝影人：王鵬日期：2014.3.28（2）氣管材料選擇表5氣管材料選擇表氣管材料不銹鋼碳鋼對比分析成本高，不銹鋼材料價格約為碳鋼的5倍。成本低，與灰水接觸易腐蝕。結(jié)論與灰水接觸部分采用不與灰水接觸部分采用制表人：王鵬日期：2014.3.28（3）氧化效果的檢測為了定量分析高位沉淀池CaSO3氧化為CaSO4的速度，通常采用硫酸鋇比濁法，即將Bacl2加入溶液混合后生成BaSO4沉淀，溶液將變得渾濁，通過濁度分析儀檢測其濁度，然后查表得出對應(yīng)的硫酸根濃度，通過檢測灰水中硫酸根的濃度來計算出CaSO3的氧化速率，氧化速率越高表明氧化分離效果越好。氧化速率用下式進行計算：R=(Ct-C0)/t式中Ct為反應(yīng)后硫酸根濃度，mol/L；C0為初始硫酸根濃度，mol/L；t為氧化反應(yīng)時間，s。（4）空壓流量的選擇空壓流速取8m/s（d≤50mm，v≤8米/秒）,每根曝氣管上鉆3個Φ6的孔，經(jīng)計算每根曝氣管空壓流量合計為0.038m3/min。分別選擇2、3、4、5、6根曝氣管均勻分布于第一池內(nèi)，插入深度為1m，進行1h的氧化試驗，此試驗僅變化了空壓流量的大小，其對氧化速率的影響如圖6。表6曝氣管數(shù)與氧化速率關(guān)系對比表曝氣管數(shù)（根）23456Ct（mmol/L）反應(yīng)后濃度0.410.430.500.460.43C0（mmol/L）初始濃度0.320.320.320.320.32R(mmol·L-1·s-1*10-5）氧化速率2.53543制表人：閔超日期：2014.3.29圖6空壓流量與氧化速率關(guān)系圖制圖人：閔超日期：2014.3.29當(dāng)空壓流量在0.076m3/min至0.152m3/min范圍時，氧化速率隨空壓流量呈正比關(guān)系增長。當(dāng)空壓流量繼續(xù)增大時氧化速率反而下降。因此選定最佳空壓流量為0.152m3/min，對應(yīng)每池4根曝氣管。需要說明的是，據(jù)實驗觀察，當(dāng)空壓流量在0.076m3/min至0.152m3/min范圍時，氣泡對反應(yīng)溶液的攪動較小，氣泡呈分散狀態(tài)，大小均勻，呈現(xiàn)出有秩序的安靜鼓泡現(xiàn)象。如果繼續(xù)增大空氣流量，氣液出現(xiàn)無定向攪動，部分氣泡凝聚成大氣泡，呈現(xiàn)出湍流鼓泡現(xiàn)象。（5）曝氣管最佳孔數(shù)的選擇為使氧化速率達(dá)到最佳，在確定每池最佳空壓流量為0.152m3/min后需要在每根曝氣管上鉆不同的孔數(shù)進行曝氣試驗。如果孔數(shù)過少，那么曝氣與灰水的接觸點就少，將會影響氧化效果，如果孔數(shù)過多，那么孔徑就會過小，易造成曝氣孔的堵塞，影響氧化效果。為此小組在每根曝氣管上鉆2、3、4、5個曝氣孔來進行試驗，并記錄氣孔完全堵塞所需時間。表7曝氣孔數(shù)與氧化速率的關(guān)系對比表曝氣孔數(shù)（個）2345曝氣孔Φ（mm）7654.5Ct（mmol/L）反應(yīng)后濃度0.380.450.500.41C0（mmol/L）初始濃度0.320.320.320.32R(mmol·L-1·s-1*10-5）氧化速率1.73.552.5堵塞時間（天）6542制表人：閔超日期：2014.3.29圖7曝氣孔數(shù)與氧化速率關(guān)系圖制圖人：閔超日期：2014.3.29從表7、圖7以看出當(dāng)每根曝氣管曝氣孔數(shù)為4個，曝氣孔直徑為5mm時其氧化速率最佳。（6）曝氣管插入水面深度選擇為弄清曝氣管插入水面的深度對氧化速率的影響，小組在確定最佳空壓流量和每根曝氣管最佳孔數(shù)后選定每根曝氣管鉆4個Φ5的孔，每池插入4根曝氣管后在第一池進行試驗。如果插入深度小于1m，那么曝氣將很快逸出水面，影響氧化效果，由于高位沉淀池結(jié)構(gòu)為倒四棱錐型，如果插入深度過深會使曝氣相對集中，分布不均，影響氧化效果。因此小組選擇插入深度分別為1m、1.5m、2m進行試驗，其對氧化速率的影響如表8、圖8示。表8曝氣管深度與氧化速率的關(guān)系對比表曝氣管深度（m）11.52Ct（mmol/L）反應(yīng)后濃度0.500.5360.482C0（mmol/L）初始濃度0.320.320.32R(mmol·L-1·s-1*10-5）氧化速率564.5制表人：閔超日期：2014.3.30圖8曝氣管深度與氧化速率關(guān)系圖制圖人：閔超日期：2014.3.30從表8、圖8可以看出，曝氣管插入深度為1.5m時氧化速率最佳，故把曝氣管插入水面1.5m作為最佳插入深度。（7）PH值的選擇通過控制清水池加入堿液量的多少可調(diào)整灰水中的PH值。灰水PH對氧化反應(yīng)的影響為隨著PH值增加，亞硫酸鈣氧化速率降低。但是如果灰水PH值過低將嚴(yán)重影響脫硫效果，為了保證SO2折算排放值低于國家環(huán)保局規(guī)定的400mg/Nm3且亞硫酸鈣的氧化速率相對較高，必須通過實驗確定灰水的最佳PH值。按上述確定的最佳空壓量和曝氣孔數(shù)以及曝氣管插入深度進行實驗，其數(shù)據(jù)如表9、圖9所示。表9曝氣池PH值與氧化速率的關(guān)系第一池PH456清水池PH6-77-88-9SO2折算值（mg/Nm3）450380350Ct（mmol/L）反應(yīng)后濃度0.650.640.58C0（mmol/L）初始濃度0.400.400.40R(mmol·L-1·s-1*10-5）氧化速率76.55制表人：閔超日期：2014.3.30圖9PH值與氧化速率關(guān)系圖制圖人：閔超日期：2014.3.30從實驗數(shù)據(jù)可以看出，第一池灰水PH值為4時氧化速率最高，但鍋爐排放的SO2折算值將超標(biāo)，故不選擇此PH為最佳PH。第一池灰水PH值為5時氧化速率為6.5*10-5mmol·L-1·s-1，氧化速率較高且排放的SO2折算值達(dá)到國家標(biāo)準(zhǔn)，故選第一池灰水PH值為5位最佳PH，與此對應(yīng)的清水池PH設(shè)定為7-8。（8）曝氣池數(shù)量選擇為了使各池中亞硫酸鈣充分氧化為硫酸鈣且保持較高氧化速率，氧化后還能有較多時間進行沉淀分離，小組按最佳PH、最佳空壓流量、曝氣管最佳開孔數(shù)以及曝氣管插入水面最佳深度對前4池進行實驗，實驗數(shù)據(jù)見表10、圖10。表10曝氣池數(shù)與氧化速率的關(guān)系曝氣池第一池第二池第三池第四池Ct（mmol/L）反應(yīng)后濃度0.640.390.250.11C0（mmol/L）初始濃度0.400.250.160.08R(mmol·L-1·s-1*10-5）氧化速率6.542.50.8制表人：閔超日期：2014.3.31圖10曝氣池數(shù)量與氧化速率關(guān)系圖制圖人：閔超日期：2014.3.30從實驗數(shù)據(jù)可以看出，前三池的氧化速率遠(yuǎn)高于第四池的氧化速率，且第四池的初始硫酸根濃度已經(jīng)低至0.08mmol/L，沒有必要再對其進行氧化分離，故把曝氣點選擇在前三池。（9）壓縮空氣耗量計算氣源來自高位沉淀池附近的Φ159空壓主管，每池4根曝氣管，每根管道上曝氣孔4個，孔徑為Φ5。曝氣孔數(shù)合計：6池×4根/池×4孔/根=96個通風(fēng)截面合計：96×π×2.52=1884.96mm2壓縮空氣流速取值：8米/秒（d≤50mm，v≤8米/秒）壓縮空氣流量計算：Q=1884.96×10-6×8×60=0.9048m3/min每分鐘不到1立方米的壓縮空氣需求量，對我廠空壓系統(tǒng)而言，其影響幾乎為零。（10）壓縮空氣管道布置通過現(xiàn)場實際測量，QC小組設(shè)計了如下方案。圖11高位沉淀池空壓管布置圖制圖人：楊春紅日期：2014.4.2沉淀池上口尺寸為3.9m×3.9m，深度2.4m以下為倒四棱錐形，每根曝氣管曝氣范圍有效半徑為1m，為使池內(nèi)灰水曝氣點均勻分布，相鄰兩根曝氣管間距定為2m，4根曝氣管在池中以2m×2m的間距進行布置。圖12高位沉淀池空壓彎管圖制圖人：楊春紅日期：2014.4.2（11）方案優(yōu)化圖圖13方案優(yōu)化圖制圖人：王鵬日期：2014.4.3四、制訂對策表11制定對策表方案對策目標(biāo)措施地點完成日期負(fù)責(zé)人研制灰水加速分離系統(tǒng)材料準(zhǔn)備及加工與材料統(tǒng)計表中的要求一致1、制作材料計劃；2、按圖紙要求制作曝氣用的不銹鋼彎管；3、加工連接氧氣管的碳鋼管接頭和聚四氟乙烯管接頭；4、加工固定曝氣管所需的鋼板和角鋼。機修房2014.4.12以前李應(yīng)鴻王鵬管道安裝按圖紙要求進行施工，安裝完畢后接入壓縮空氣試驗無任何泄漏。1、利用周末休息時間在Φ159管上開孔，焊接安裝Φ45管并加裝閥門；2、按圖紙要求安裝各種管道；3、對于經(jīng)過人行道上的管道，在管道上方安裝保護踏板。高位沉淀池現(xiàn)場2014.4.25以前李應(yīng)鴻閔超楊春紅系統(tǒng)調(diào)試確保CaSO3氧化速率達(dá)到最佳調(diào)整銅球閥開度，確?？諌毫髁窟_(dá)到最佳，設(shè)定清水池PH值至7-8。高位沉淀池現(xiàn)場2014.4.28以前李應(yīng)鴻王鵬制表人：李應(yīng)鴻日期：2014.4.4五、按對策實施1、對策實施一：材料準(zhǔn)備及加工（?。┲谱鞑牧嫌媱潱峤粡S物資科采購；（2）聯(lián)系外協(xié)單位，按圖紙要求制作曝氣用的不銹鋼彎管；（3）聯(lián)系外協(xié)單位，加工連接氧氣管的碳鋼管接頭和聚四氟乙烯管接頭；（4）加工固定曝氣管所需的鋼板和角鋼。實施情況檢查：從倉庫領(lǐng)出的材料與原計劃一致，經(jīng)外協(xié)單位加工的彎管和管接頭符合圖紙要求，固定曝氣管所需的鋼板、角鋼、螺栓螺帽已備好。2、對策實施二：管道安裝（1）在Φ159空壓主管上開孔，焊接安裝Φ45管，加裝截止閥作為高位沉淀池用氣總控制閥門；（2）按圖紙要求安裝各種管道；（3）在經(jīng)過人行道上的管道上方安裝保護踏板。圖14管道安裝現(xiàn)場圖攝影人：李應(yīng)鴻日期：2014.4.26實施情況檢查：管道安裝符合圖紙要求，焊縫平整光滑，通氣檢測，無泄漏點。3、對策實施三：系統(tǒng)調(diào)試調(diào)整安裝在各支管上的銅球閥開度，每池空壓流量達(dá)到0.152m3/min附近，設(shè)定清水池PH值至7-8，選擇在前三池進行曝氣。圖15灰水曝氣現(xiàn)場圖攝影人：李應(yīng)鴻日期：2014.4.28實施情況檢查：壓縮空氣及灰水PH調(diào)控到位，現(xiàn)場操作人員已經(jīng)過操作培訓(xùn)。4、曝氣效果檢查2014年4月，高位沉淀池灰水加速分離系統(tǒng)安裝完成，投入實際運行，在實際運行過程中，小組成員隨時跟蹤觀察，確保系統(tǒng)處于正常運行狀態(tài)，并對氧化分離效果進行跟蹤。如圖16所示，增加曝氣氧化系統(tǒng)后，使原本在脫硫塔內(nèi)的沉淀物提前至了高位沉淀池完成。物質(zhì)是守恒的，雖不能減少沉淀物的產(chǎn)生，但是通過活動有效將其進行了轉(zhuǎn)移，沉淀物轉(zhuǎn)移至高位沉淀池結(jié)晶后隨時能對其進行清除，不用像以前一樣需要停爐后才能對脫硫塔內(nèi)部進行沉淀物的清理，有效地延長了脫硫除塵塔的運行周期。圖16CaSO4結(jié)晶現(xiàn)場圖攝影人：李應(yīng)鴻日期：2014.5.305、循環(huán)水硬度檢查小組在7月份每兩天對第六池循環(huán)水進行取樣分析其硬度變化情況，結(jié)果表明循環(huán)水硬度明顯下降且相對穩(wěn)定，平均為4784μmol/L，相比之前的6000umol/L，降幅約為20%，表明循環(huán)水品質(zhì)得到有效改善，具體見下圖。平均值：平均值：4784圖17循環(huán)水硬度變化情況制圖人：王鵬日期：2014.7.30圖18循環(huán)水硬度變化圖制圖人：王鵬日期：2014.7.30六、效果檢查在高位沉淀池引入壓縮空氣進行曝氣之后，脫硫除塵塔內(nèi)部結(jié)垢速度明顯下降，下圖為脫硫除塵塔運行30天時，塔內(nèi)結(jié)垢的對比圖，從右圖可知，塔內(nèi)結(jié)垢明顯減少。曝氣投入前曝氣投入后圖19脫硫除塵塔運行30天時內(nèi)部結(jié)垢對比圖攝影人：李應(yīng)鴻1、課題目標(biāo)達(dá)成檢查高位沉淀池增加灰水加速分離系統(tǒng)之后，QC小組對鍋爐運行情況進行了跟蹤，鍋爐連續(xù)運行時間明顯增加，統(tǒng)計情況詳見下表。表12鍋爐連續(xù)運行時間統(tǒng)計表序號運行鍋爐運行時間天數(shù)合計13#5月1日—7月1日6222#6月26日—9月1日6831#8月24日—10月27日6542#10月22日—12月29日69單臺鍋爐平均運行天數(shù)66制表人：閔超日期：2014.12.30圖20QC活動對比圖制圖人：王鵬日期：2014.12.302、效益分析每次切換鍋爐運行，均會產(chǎn)生電耗、煤耗，增加設(shè)備維護保養(yǎng)的人工，在加裝灰水加速分離系統(tǒng)之后，由于鍋爐連續(xù)運行時間的增加，每月平均能耗明顯下降,下表為QC活動前后消耗對比。表13QC活動前后每月消耗對比表QC活動之前QC活動之后電耗（kw.h）28001250煤耗（T）52.2人力（人?天數(shù)）104制表人：王鵬日期：2014.12.30說明：QC活動之后每月消耗數(shù)據(jù)為5-12月消耗之平均值。經(jīng)濟效益計算：我廠所用煤炭每噸以996元計，工業(yè)用電每度以0.55元計，由于維護保養(yǎng)人員屬于固定員工，在計算時就不再計算此部分的節(jié)約，現(xiàn)計算如下。每月節(jié)約資金為：（2800-1250）×0.55+（5-2.2）×996=3641.3元系統(tǒng)投入運行期間（5-12月）8個月共節(jié)約資金：3641.3×8=29130.4元本次QC活動共投資19837元，由此可知，在不到6個月的時間里，就可收回成本。社會效益：采用壓縮空氣在循環(huán)利用的鍋爐灰水中進行曝氣，使灰水中的CaSO4結(jié)晶轉(zhuǎn)移到方便清理的高位沉淀池內(nèi)，此方法在同類型的濕法脫硫系統(tǒng)中有借鑒作用，可以有效延長鍋爐的連續(xù)運行周期，同時降低生產(chǎn)能耗。七、標(biāo)準(zhǔn)化1、將設(shè)計圖紙存入動力部設(shè)備一機一袋技術(shù)檔案中，以便跟蹤維護；2、將灰水加速分離系統(tǒng)操作規(guī)范納入Q/HY.CJ.HH05.001-2014《動力部鍋