中低牌號(hào)無取向電工鋼軋制工藝研究攀鋼集團(tuán)鋼鐵研究院2010年8月李正榮10、引言1、試驗(yàn)方法2、試驗(yàn)結(jié)果3、試驗(yàn)結(jié)果分析4、工藝方案確定5、工業(yè)實(shí)驗(yàn)6、結(jié)論目錄20、引言熱軋工藝對(duì)冷軋無取向電工鋼的電磁性能影響很大。在奧氏體區(qū)開軋、鐵素體區(qū)終軋，終軋溫度在Ar3相變點(diǎn)以下。通過對(duì)其變形抗力進(jìn)行研究分析，制定了專門的軋制工藝。熱軋穩(wěn)定性明顯改善，熱軋卷的成材率已提高到正常水平。兩相區(qū)變形抗力的突變導(dǎo)致軋制狀態(tài)不穩(wěn)定。31、試驗(yàn)方法化學(xué)成分

表1試驗(yàn)鋼化學(xué)成分/%CSiMnPS0.0030.3000.2800.0800.010試驗(yàn)設(shè)備

Gleeble350041、試驗(yàn)方法變形溫度

Ar3＝891-900C%+50Si%-88Mn%+190P%+380Al%Ar1＝882-5750C%+58800(C%)2+50Si%82Mn%+170P%+380Al%相變點(diǎn)計(jì)算：Ar3=898℃

Ar1=879℃變形溫度設(shè)定(℃)：

1050、1000、950、925、910、900、890、880、870、860、850、840、830、800。51、試驗(yàn)方法變形速度

變形速度計(jì)算：變形速度設(shè)定(/s)：

10、20、40、60、80、100。

表2精軋各機(jī)架對(duì)應(yīng)變形速度/s-1F1F2F3F4F5F610.631.757.783.699.9100.362、試驗(yàn)結(jié)果變形抗力曲線

變形速度10/s72、試驗(yàn)結(jié)果變形抗力曲線

變形速度20/s82、試驗(yàn)結(jié)果變形抗力曲線

變形速度40/s92、試驗(yàn)結(jié)果變形抗力曲線

變形速度60/s102、試驗(yàn)結(jié)果變形抗力曲線

變形速度80/s112、試驗(yàn)結(jié)果變形抗力曲線

變形速度100/s122、試驗(yàn)結(jié)果變形溫度的影響

132、試驗(yàn)結(jié)果變形程度的影響

142、試驗(yàn)結(jié)果變形速度的影響

153、試驗(yàn)結(jié)果分析常規(guī)軋制全奧氏體區(qū)軋制

與全鐵素體區(qū)軋制與常規(guī)品種曲線一致，機(jī)架變形抗力曲線平緩，軋制穩(wěn)定性好，但成品性能差。

163、試驗(yàn)結(jié)果分析常規(guī)軋制部分機(jī)架在鐵素體區(qū)軋制173、試驗(yàn)結(jié)果分析機(jī)架間強(qiáng)制冷卻不同機(jī)架后開冷卻水183、試驗(yàn)結(jié)果分析拋架軋制與強(qiáng)制冷卻194、工藝方案確定

全奧氏體區(qū)軋制時(shí)，軋制穩(wěn)定性好，但成品電磁性能差。全鐵素體區(qū)軋制時(shí)，與全奧氏體區(qū)軋制時(shí)相當(dāng)，影響生產(chǎn)節(jié)奏。一個(gè)機(jī)架在鐵素體區(qū)，軋制穩(wěn)定性一般，鐵素體區(qū)變形量小。兩個(gè)機(jī)架在鐵素體區(qū)，保證鐵素體區(qū)變形量，軋制穩(wěn)定性較差，把兩相區(qū)控制在機(jī)架間。三個(gè)和四個(gè)機(jī)架在鐵素體區(qū)，軋制穩(wěn)定性差，即使把兩相區(qū)控制在機(jī)架間也難以提高穩(wěn)定性。

五機(jī)架在鐵素體區(qū)，軋制穩(wěn)定較好，影響生產(chǎn)節(jié)奏。F4機(jī)架后強(qiáng)制冷卻，軋制穩(wěn)定性好，成品電磁性能好，但溫度難控制。拋F4機(jī)架與強(qiáng)制冷卻，軋制穩(wěn)定性好，成品電磁性能好，更有利于工業(yè)生產(chǎn)。205、工業(yè)試驗(yàn)硅高，F(xiàn)e2SiO4

，1100℃-1150℃

軋制工藝加熱軋制

精軋入口950℃-1000℃；F4溫度900℃-930℃；拋F4機(jī)架F4機(jī)架冷卻水；卷取600℃-650℃提高卷取溫度可提高磁性

熱軋合格品率40%

95%

216、結(jié)論

分析結(jié)果

對(duì)變形抗力進(jìn)行了研究，制定了最合適的軋制工藝。軋制工藝要提高電磁性能又不影響生產(chǎn)節(jié)奏，最適宜