工程概況1.1、計(jì)量塔及變配電間：框架結(jié)構(gòu)，建筑高度53米、共9層，層高一層5米、二層6米、三到9層5米。1.2、過(guò)路轉(zhuǎn)接塔：框架結(jié)構(gòu)，建筑高度24.44米，共4層，標(biāo)準(zhǔn)層高6米。1.3、內(nèi)河碼頭轉(zhuǎn)接塔：框架結(jié)構(gòu)，建筑高度10米，共2層，標(biāo)準(zhǔn)層高5米。1.4、輸送棧橋（6d、6f、6h、6i、6j、6g）：框架（門(mén)架）結(jié)構(gòu)，ZHJ6~10高度10.6米~23米，層高約5~6米；T6~T12高度22米~46米，層高約5~6米。1.5、淺圓倉(cāng)進(jìn)倉(cāng)轉(zhuǎn)接塔、卸糧坑及配電間：框架結(jié)構(gòu)，建筑高度63.5米、共10層，層高一層6米、二層~三層5米、四到七層7米、八層4.5米、九層6米。1.6、汽車(chē)發(fā)放及打包站：框架結(jié)構(gòu)，建筑高度35米、結(jié)構(gòu)層2層，層高5.7米、6.65米；2層上部為筒倉(cāng)，筒倉(cāng)外徑12米，筒倉(cāng)高18.55米。1.7、輔助生產(chǎn)庫(kù)房：框架結(jié)構(gòu)，檐高9.13米、單層。基礎(chǔ)±0.00處為板連梁結(jié)構(gòu)，廠房為混凝土排架柱結(jié)構(gòu)，屋架為24米跨預(yù)應(yīng)力混凝土折線型屋架，兩端外天溝，屋架上部覆蓋1.5*6屋面板，250mm厚混凝土小型空心砌塊墻，現(xiàn)澆鋼筋混凝土水平連梁。1.8、打包暫存庫(kù)房：框架結(jié)構(gòu)，檐高9.13米、單層?；A(chǔ)±0.00處為板連梁結(jié)構(gòu)，廠房為混凝土排架柱結(jié)構(gòu)，屋架為24米跨預(yù)應(yīng)力混凝土折線型屋架，兩端外天溝，屋架上部覆蓋1.5*6屋面板，250mm厚混凝土小型空心砌塊墻，現(xiàn)澆鋼筋混凝土水平連梁。1.9、辦公綜合樓：框架結(jié)構(gòu)，A區(qū)建筑高度29.75米，共6層，標(biāo)準(zhǔn)層高3.6米，E區(qū)建筑高度16.9米，共4層，標(biāo)準(zhǔn)層高3.3米，B、C、D區(qū)建筑高度16米，均為3層，標(biāo)準(zhǔn)層高3.6米。1.10、本方案主要用于6米以下層高土建工程使用。模板計(jì)算書(shū)門(mén)架幾何尺寸見(jiàn)下圖1—立桿；2—立桿加強(qiáng)桿；3—橫桿；4—橫桿加強(qiáng)桿門(mén)架計(jì)算的幾何尺寸圖a—a—門(mén)架間距h0—門(mén)架高度門(mén)架立面圖一、梁模板支架穩(wěn)定性驗(yàn)算計(jì)算參數(shù)：梁支架的門(mén)架采用MF1219，鋼材采用Q235，門(mén)架寬b=1.22m，門(mén)架高h(yuǎn)0=1.95m，步距1.95m，門(mén)架交叉搭設(shè)故跨距L門(mén)架=1.83/2=0.915m。搭設(shè)高度H=5.6m。按以下公式進(jìn)行驗(yàn)算N≦N?1、求一榀門(mén)架的穩(wěn)定承載力設(shè)計(jì)值N?查GJ128-2000表B.0.4、表B.0.5和第條,知道門(mén)架立桿鋼管φ42×2.5時(shí)，立桿凈截面積A=310mm2，每榀門(mén)架2根立桿，則A1=2A=2×310=620mm2；H≦45時(shí)，穩(wěn)定系數(shù)φ=0.316；鋼材強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=205N/mm2；荷載作用于門(mén)架立桿與加強(qiáng)桿范圍時(shí)，取折減系數(shù)k1=0.9。一榀門(mén)架的穩(wěn)定承載力設(shè)計(jì)值N?=k1·φ·A1·f=0.9×0.316×620×205×10ˉ3=36.144KN2、求N值N=1.2(NGk1+NGk2)H+0.85×1.4（ΣNQik+2Mk/b）如附圖，取斜線部分為門(mén)架的計(jì)算單元。門(mén)架的計(jì)算單元門(mén)架的計(jì)算單元門(mén)架的計(jì)算單元門(mén)架的計(jì)算單元⑴、求每米門(mén)架自重NGk1查JGJ128-2000第條知每米高門(mén)架自重NGk1=0.276KN/m⑵、求每米高門(mén)架加固件自重NGk2剪刀撐采用φ48×3.5鋼管,鋼管重為0.038KN/m，剪刀撐按2步8跨距設(shè)置，水平加固桿按2步一設(shè)，則每跨距寬度內(nèi)tgα=2×1.95/8×0.915=0.532cosα=0.883鋼管重為(2×1.83/0.883+1.83)×0.038=0.227扣件每跨距內(nèi)直角扣件1個(gè),旋轉(zhuǎn)扣件8個(gè)。扣件重為2×0.0135+8×0.0145=0.143KN每米高門(mén)架的加固件重NGk2=(0.227+0.143)/(2×1.95)=0.095KN/m⑶、求施工荷載產(chǎn)生傳給門(mén)架軸向力Nqik如圖所示，取主、次梁交叉處1m×1m板帶進(jìn)行計(jì)算梁支架荷載最不利處的荷載。主梁b×h=0.4m×1.0m,次梁b×h=0.3m×0.65m;板厚h1=0.12m。鋼筋混凝土容重γ=25KN/m3(見(jiàn)<<建筑施工手冊(cè)>>第4冊(cè)212頁(yè)和213表17-79)。新澆鋼筋砼自重Q1=γ·V/(1×1)=25×（0.4×1.0×1+0.3×0.65×0.6+0.12×1×1）/(1×1)=15.93KN/m2模板附加荷載Q2=1.5KN/m2施工荷載Q3=2KN/m2合計(jì)荷載∑Q=15.93+1.5+2=19.4KN/m2每榀門(mén)架的支承面積S=b門(mén)架×L門(mén)架跨距=1.22×0.915∴作用于每榀門(mén)架的施工荷載Nqik=∑Q·S=19.4×(1.22×0.915)=21.66KN⑷、求作用于門(mén)架風(fēng)線荷載標(biāo)準(zhǔn)值Mk查GJ128-2000說(shuō)明第條,敞開(kāi)式門(mén)架風(fēng)荷載體型系數(shù)μStw=0.25,風(fēng)壓高度系數(shù)μ2=1.62，廣東省基本風(fēng)壓取W0=0.55KN/m2風(fēng)荷標(biāo)準(zhǔn)值為Wk=0.7μ2μStwW0=0.7×1.62×0.25×0.55=0.155KN/m2線荷載qk=Wk·L如圖風(fēng)荷載對(duì)門(mén)架計(jì)算單元產(chǎn)生的彎矩標(biāo)準(zhǔn)Mk=qk·H12/10=Wk·L·H12/10=(0.155×0.915)×5.62/10=0.444KN·m⑸、求作用于一榀門(mén)架的組合荷載NN=1.2(NGk1+NGk2)H+0.85×1.4（ΣNQik+2Mk/b）=1.2(0.276+0.095)×5.6+0.85×1.4(23.89+2×0.444/1.22)=31.79KN<36.144KN即N<N?∴梁支架安全二、樓板模板支架穩(wěn)定性驗(yàn)算板支架用MF1219門(mén)架搭桁架，桁架之間間距915mm，用鋼管水平和剪刀拉結(jié)成整體滿堂紅架。門(mén)架寬b=1.22m,高h(yuǎn)0=1.95m，即步距為1.95m。門(mén)架交叉搭設(shè)，跨距L=0.915m。按以下公式進(jìn)行驗(yàn)算N≦N?求一榀門(mén)架的穩(wěn)定承載力設(shè)計(jì)值N?與梁支架同理求得N?=k1·φ·A·f=36.144KN2、求N值N=1.2(NGk1+NGk2)H+0.85×1.4（ΣNQik+2Mk/b）⑴、求每米門(mén)架自重NGk1與梁支架同理求得每米高門(mén)架自重NGk1=0.276KN/m⑵、求每米高門(mén)架加固件自重NGk2與梁支架同理求得每米高門(mén)架的加固件重NGk2=0.095KN/m⑶、求施工荷載產(chǎn)生的軸向力NQik取平板1m×1m板帶進(jìn)行計(jì)算梁支架荷載最不利處的荷載。板厚h1=0.12m。鋼筋混凝土容重γ=25KN/m3。新澆鋼筋砼自重Q1=γ·h1=25×0.12=3KN/m2模板附加荷載Q2=1.5KN/m2施工荷載Q3=2KN/m2合計(jì)荷載∑Q=3+1.5+2=6.5KN/m2每榀門(mén)架的支承樓板的面積S=b×L=(0.915/2+1.2+0.915/2)×0.915=1.95m2∴作用于每榀門(mén)架的施工荷載Nqik=∑Q·S=6.5×1.95=12.70KN⑷、求作用于門(mén)架風(fēng)線荷載標(biāo)準(zhǔn)值Mk與梁支架同理求得Mk=0.444KN·m⑸、求作用于一榀門(mén)架的組合荷載NN=1.2(NGk1+NGk2)H+0.85×1.4（ΣNQik+2Mk/b）=1.2(0.276+0.095)×5.6+0.85×1.4(12.70+2×0.444/1.22)=18.47KN<36.144KN即N<N?∴板支架安全三、驗(yàn)算支承梁的小楞的強(qiáng)度和剛度梁小楞強(qiáng)度驗(yàn)算取主、次梁交叉處1m×1m板帶進(jìn)行計(jì)算梁支架荷載最不利處的荷載。由本節(jié)第（一）-2-(3)項(xiàng)求得作用于小楞的荷載∑Q=21.66KN/m2，由于按@350設(shè)置一道。故梁作用在小楞的集中荷載為P=∑Q·1·@=23.89×1×0.35=KN=8.36×103N;小楞b楞=100mm,h楞=100mm，支于大楞的跨距L=1220mm；主梁b梁=400mm;紅松木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[fm]=13×1.15=14.95N/mm2(見(jiàn)<<建筑施工手冊(cè)>>第1冊(cè)，第223頁(yè)表2-54、2-55)。小楞受力彎矩M=1/8·P·L（2-b梁/L）見(jiàn)《建筑施工手冊(cè)》第4冊(cè)第228頁(yè)=1/8×8.36×103×1220(2-400/1220)=2131.8×103N·mm截面抵抗矩W=1/6b楞h2楞見(jiàn)《建筑施工手冊(cè)》第1冊(cè)第172頁(yè)表2-6=1/6×100×1002=166.7×103N·mm抗彎強(qiáng)度б=M/W=2131.8×103/166.7×103=12.79N/mm2<[fm]=14.95N/mm2∴支承梁的小楞選用b×h=100×100的松木,按@350設(shè)置一道時(shí),其強(qiáng)度滿足要求.2、小楞撓度驗(yàn)算按下公式驗(yàn)算ω=PL3/48EI≤L/250見(jiàn)《建筑施工手冊(cè)》第4冊(cè)第229頁(yè)查表木材的彈性模量取E=9×103N/mm2見(jiàn)《建筑施工手冊(cè)》第1冊(cè)第223頁(yè)表2-54、2-55梁作用在小楞的集中荷載為P=∑Q·1·@=21.66×1×0.35=7.58KN=7.58×103N;小楞跨距L=1220;L/250=1220/250=4.88mm截面慣性矩I=1/12bh3見(jiàn)《建筑施工手冊(cè)》第1冊(cè)第172頁(yè)表2-6=1/12×100×1003=8330×103mm4ω=PL3/48EI=(7.58×103)×12203/[48×(9×103)×8330×103]=3.82mm<4.88mm即ω<L/250∴支承梁的小楞選用b×h=100×100的松木,按@350設(shè)置一道時(shí),其撓度滿足要求.四、驗(yàn)算支承梁的大楞的強(qiáng)度和剛度1、支承梁的大楞的強(qiáng)度驗(yàn)算小楞傳給大楞的梁集中荷載,為筒化計(jì)算,轉(zhuǎn)換為均布荷載,大楞受力按連續(xù)梁計(jì)算。由于小楞的間距@350,且由2大楞支承。∴大楞承受小楞傳來(lái)的均布荷載為Pˊ=P/350/2=7.58×103/350/2=10.83N/mm;大楞支承于門(mén)架的跨距為L(zhǎng)=915mm。M=PˊL2/10=10.83×9152/10=906.7×1103N··mmW=1/6bh22=1/6×1000×10022=166.7×1103mm33σ=M/W=906.7×1103/1666.7×1103=5.44N//mm2<[fm]]=14.995N/mmm2∴支承小楞的大楞選選用b×h=1100×1000的松木,按@915設(shè)置一道時(shí),其強(qiáng)度滿足足要求.2、支承小楞的大楞楞撓度驗(yàn)算按下公式驗(yàn)算ω==Pˊ·L·L33/150EEI≤L/2500查表木材的彈性模模量取E=9×1103N/mmm2L/250=9115/2500=3.666mm截面慣性矩I=