1、熱水熱網(wǎng)的水力計(jì)算方法與實(shí)例熱水供熱管網(wǎng)水力計(jì)算的方法與步驟在進(jìn)行熱水管網(wǎng)水力計(jì)算之前，需要完成的前期工作包括確定各用戶(hù)的熱負(fù)荷、熱源 位置及熱媒參數(shù)、繪制管網(wǎng)平面布置計(jì)算圖、在管網(wǎng)平面布置圖上標(biāo)注熱源與各熱用戶(hù)的流 量等參數(shù)、標(biāo)注管段長(zhǎng)度及節(jié)點(diǎn)編號(hào)、標(biāo)注管道附件、伸縮器及有關(guān)設(shè)備位置等。熱水供熱管網(wǎng)水力計(jì)算的方法步驟如下：（1）確定熱水管網(wǎng)中各個(gè)管段的計(jì)算流量管段的計(jì)算流量就是該管段所負(fù)擔(dān)的各個(gè)用戶(hù)的計(jì)算流量之和，根據(jù)這個(gè)計(jì)算流量來(lái)確 定該管段的管徑和壓力損失。各管段的計(jì)算流量可根據(jù)管段熱負(fù)荷和管網(wǎng)供回水溫差通過(guò)下 式來(lái)確定：廠 3.6QCr = （式 9-27）恕- L）式中G 管段計(jì)算流

2、量tZh：計(jì)算管段的熱負(fù)荷，tw；熱水管網(wǎng)的設(shè)計(jì)供回、水溫度，r： 水的比熱容，取 E 187kJ/kg s（2）確定熱水管網(wǎng)的主干線(xiàn)及其沿程比摩阻;熱水管網(wǎng)水力計(jì)算是從主干線(xiàn)開(kāi)始計(jì)算 的，主干線(xiàn)是管網(wǎng)中平均比摩阻最小的一條管線(xiàn)。（3）根據(jù)熱水管網(wǎng)主干線(xiàn)各管段的計(jì)算流量和初步選用的平均比摩阻數(shù)值，利用附錄 9-1的水力計(jì)算表，確定主干線(xiàn)各管段的管徑和相應(yīng)的實(shí)際比摩阻。（4）根據(jù)選用的管徑和管段中局部阻力的形式，查附錄9-2，確定各管段局部阻力的 當(dāng)量長(zhǎng)度的總和以及管段的折算長(zhǎng)度。（5）根據(jù)管段的折算長(zhǎng)度以及由附錄9-1查到的比摩阻，利用式（9-25）計(jì)算主干線(xiàn) 各管段的總壓降。（6）計(jì)算各分支

3、干線(xiàn)或支線(xiàn)。水力計(jì)算示例例9-1某工廠熱水供熱管網(wǎng)平面布置如圖9-1所示。管網(wǎng)中各管段長(zhǎng)度、閥門(mén)的位置、方形補(bǔ)償器的個(gè)數(shù)均已標(biāo)注在圖中。已知管網(wǎng)設(shè)計(jì)供、回水溫度tg = 130C，th = 70C。用戶(hù)E、F、D的設(shè)計(jì)熱負(fù)荷Q分別為1200kW、1000kW、1300kW。各熱用戶(hù)內(nèi)部的E O圖某工廠熱水供熟管網(wǎng)平面布置圖阻力損失為p=50kPa。試進(jìn)行該熱水管網(wǎng)的水力計(jì)算。230 m200 mJ 160 m解：(1)確定各用戶(hù)和管網(wǎng)各管段的計(jì)算流量熱用戶(hù)E*由式(9-27)得13.603.6就12001 弋G# = 1720(區(qū) c(t. -Q 4.187x(130-70)用同樣的方法確定熱

4、用戶(hù)F, D的計(jì)算流量分別為：Gf=14. 33t/h, Gp=18.63t/h,各管段的計(jì)算流量和已知的各管5S長(zhǎng)度見(jiàn)表9-4。表9一4水力計(jì)算表1it耳艱宣Gi曾我底度X Asai月非迥力當(dāng)6UJtsfi?J?恤如&甘et的Of莎拊置切piL a4L恤4主干學(xué)如.11533063J84型混1JQOJQ5 8.1P17WJJEC32.OS1604-22420234125o.?s6 6J04-I J363 53tp1胃廉獺H.M袖將岫也網(wǎng)網(wǎng)拼蝌用樹(shù)its9523.18107150-Wlse.eeF14.3J33.18mis0&.n116.31皿皿(2)確定管網(wǎng)主干線(xiàn)并計(jì)算因?yàn)楦鳠嵊脩?hù)內(nèi)部的阻力

5、損失相等，各熱用戶(hù)入口要求的壓力差均為50kPa，所 以從熱源到最遠(yuǎn)用戶(hù)D的管線(xiàn)為主干線(xiàn)。管網(wǎng)各管段編號(hào)及閥門(mén)、補(bǔ)償器設(shè)置見(jiàn)圖9-1。首先，取主干線(xiàn)的平均比摩阻在Rpj=4080Pa/m范圍內(nèi)，確定主干線(xiàn)各管段的 管徑。如管段AB,計(jì)算流量G = 14.33+17.20+18.63 = 50.16(t/h)，根據(jù)管段AB的 計(jì)算流量和Rpj值的范圍，查附錄9-1可確定管段AB的管徑和相應(yīng)的比摩阻值R以及流 速v得：d = 150mm，R=58.19 Pa/m，v=0.82 m/s管段AB中局部阻力的當(dāng)量長(zhǎng)度，可由附錄9-2查得：閘閥1x2.24 = 2.24(m)方形補(bǔ)償器4x15.4 = 6

6、1.6(m)局部阻力當(dāng)量長(zhǎng)度之和Ld = 2.24+61.6 = 63.84(m)管段AB的折算長(zhǎng)度 歇=230463. 84293. 84m管段AB的壓力損失 p-RLSS. 19X293. 84=17098. 55 (Pa) 用相同的方法計(jì)算BC段和CD段,計(jì)算結(jié)果列于表9M中.管段BC的局部阻力當(dāng)量玲度值如下三DN =125mm1X4. 4W4m1 X 0. 44=0- 44ni3X12. 5=37. 5m管段BC直流三通異徑接頭方形補(bǔ)償器I 總當(dāng)量長(zhǎng)度乙疔42.34m管段CD的局部阻力當(dāng)量長(zhǎng)度乙廣44.4如，過(guò)程略。通過(guò)計(jì)算可知,主干線(xiàn)的總壓力損失為P血= 華職+ 錚此 + ApCT=

7、i7Q98. 55+13362. 53+16B3i 89M7295, 97 (Pa) (3)各分支線(xiàn)的計(jì)算30197.42=222.04 Pa/mM + 或)85衫(1 + 0.6)根據(jù)R尚和Gbs =17. 20 t/h,由附錄9T查得dBE - 80, R 3E-168. 68Pa/m, 踮=0.95 m/s 管段此中局部阻力的當(dāng)量長(zhǎng)度L”由附錄9段查得：分支線(xiàn)B日與主干線(xiàn)ED并聯(lián).依據(jù)節(jié)點(diǎn)平衡原理，管段BE的資用壓差為 位應(yīng)二 板矽 + 華如)=13362. 53+1683生 89=30197.42 Pa 局部損失與沿程旅失的估算比-0.6 (見(jiàn)附錄9-3),則管線(xiàn)平 均比摩阻大致可控制為n 一宓分流三通1 X 3. 82=3. 82m方形補(bǔ)償器2X7. 9=15. 8m閘閥2X1. 28=2- 56m總當(dāng)量長(zhǎng)度4=22 1阻管段BE的折算長(zhǎng)度乙疔能+22: 18=10乙1曲管段BE的壓力損失 hp密=RI-rieS- 68X107