1、吊:籃1去三LC)CAE況應(yīng)I泌珅核動(dòng)力工程雜志»2014年弟二期1兩相LC)CA瞬態(tài)下壓緊彈簧載荷分析兩相LC)CA瞬態(tài)時(shí)在上部堆內(nèi)構(gòu)件法二上、下表面產(chǎn)生較人壓差P。該壓差通過壓緊彈簧傳遞給吊籃法二。兩相LOCA在上部堆內(nèi)構(gòu)件產(chǎn)生的載荷為:該載荷全部作用在壓緊彈簧上保守考慮為線載荷線載荷為:兩相LC)CA時(shí)吊籃法二上的壓緊彈簧載荷情況如圖2所示。發(fā)生兩相LC)CA時(shí)由丁壓差P較大壓緊彈簧被全壓縮壓緊彈簧與吊籃法二接觸位置會(huì)出現(xiàn)兩點(diǎn)接觸如圖2中a和b兩處。此時(shí)在吊籃法二頂部產(chǎn)生載荷Fa和Fb保寸考慮為線載荷。豎直方向力載荷半衡方程如下:2兩相LC)CA瞬態(tài)下吊籃法二應(yīng)力分析2.1計(jì)算

2、模型基丁SYS汀US軟件建立1/4二維有限元模型進(jìn)行分析:(1)考慮端部效應(yīng)模型中含部分吊籃筒體。(2)考慮出口管嘴接觸載荷對(duì)吊籃法二的影響模型中包含了出口管嘴。2.2載荷及邊界條件保寸地考慮兩相LC)CA時(shí)假吊籃法二和壓力容器支承凸臺(tái)之問的約束為:對(duì)沿看法二圓周位丁實(shí)際接觸區(qū)域中問位置c處(圖2)豎直方向進(jìn)行約束。分析兩相LC)CA載荷下的應(yīng)力時(shí)除考慮壓緊彈簧載荷外還需考慮靜態(tài)機(jī)械載荷的影響。吊籃法二主要承受以下載荷:兩相LC)CA引起的壓緊彈簧對(duì)吊籃法二的載荷下支承板及相連部件重量；吊籃及反射層重量；作用在下支承板上的水力載荷作用在吊籃和反射層上的水力載荷；燃料組件作用在下支承板上的載荷；

3、出口管嘴接觸載荷。2.3分析結(jié)果兩相LC)CA下吊籃法二應(yīng)力分布見圖3兩相Lloca下應(yīng)力最大處位丁吊籃法二與筒體焊縫位置。吊籃法二應(yīng)力路徑4和路徑1(圖4),2個(gè)位置的一次薄膜應(yīng)力Pm及一次薄膜應(yīng)力加彎曲應(yīng)力Pmi+Pb如表1所示。兩相LC)CA下吊籃法二豎直方向最大變形為1.68mm03L()CA工況下吊籃法二應(yīng)力分析EPRLOCA：況主要考慮安注管破口、波動(dòng)管破口和余熱排出管(RHF破口。根據(jù)反應(yīng)堆動(dòng)力學(xué)吊籃法二的動(dòng)態(tài)響應(yīng)分析結(jié)果吊籃法二豎直方向最大位移為0.7：'mm0采用LC)CA動(dòng)力學(xué)響應(yīng)與兩相LO)CA下的吊籃法二響應(yīng)進(jìn)行等效換算方法即吊籃法二LOCA下應(yīng)力水半為兩相LC

4、)CA時(shí)的0.458=0.77Z1.6J8倍根據(jù)表1可/曰LCCA下吊籃法二的應(yīng)力水半見表2。根據(jù)RCC-Ma應(yīng)力評(píng)價(jià)準(zhǔn)則1將LC)CA工況下的應(yīng)力水半與地圭辰及靜態(tài)機(jī)械載荷應(yīng)力進(jìn)行組合疊加結(jié)果見表3。分析結(jié)果表明安全裕里為1.49滿足RC；C-M要求同時(shí)在相同的計(jì)算模型和邊界條件下分析了考慮壓緊彈簧單占八、接觸的情況:L°CA工況下吊籃法二最大應(yīng)力值(路徑4)為Pm=40.；2MPa,Pm-+Pb：=96.5MPa。與表2對(duì)比兩占八、接觸時(shí)應(yīng)力水半比單占八、接觸更低一些。4結(jié)論本文建立了吊籃法二在與壓緊彈簧兩占八、接觸狀態(tài)下壓緊彈簧載荷計(jì)算方法和LC)CA工況下應(yīng)力分析方法。計(jì)算結(jié)果表明兩占八、接觸時(shí)吊籃法二的應(yīng)力水半比單占